По выполнению курсовой работы

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ЗАДАНИЯ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ

Т Е М А № 1

'''Исследование параметров работы насосной установки''

 

Центробежный насос 1 (Рис.1) перекачивает жидкость из резервуара 2 в резервуар 3, при этом жидкость поднимается на высоту H от оси насоса. Избыточное давление в газовом простран стве резервуаров равно р_м1 и р_м2.

Исходные данные приведены в таблице 1.

Хаpактеpистики (H-Q) и (h - Q) работы центробежного насоса определяется с помощью зависимостей: Q_i=к_i ×Q₀ , H_i=m_i ×H₀ , h= c_i × h _max,

где Q _o - подача насоса (м³/c) при H=О,

H _o - напор насоса (м) при Q=O,

h _max – максимальное значение к.п.д. насоса,

к_i, m_i, с _i - коэффициенты, определяемые по таблице 2.

Задание:

1. Опpеделить рабочие параметры установки. и мощности, потребляемой электродвигателем (Q_k, H_k).

2. Проверить устойчивость работы всасывающей линии. Определить максимально возможную величину потерь напора во всасывающей линии при заданных параметрах установки и максимально возможный коэффициент сопротивления фильтра 3.

3. Определить число оборотов вала насоса при уменьшении производительности до заданной величины (до x × Q_k) в исходной гидравлической сети.

4. Определить длину вставки l_вст  (на нагнетательной линии), обеспечивающей уменьшение производительности до заданной величины (до x × Q_k), если диаметр вставки d_вст.

5. Для каждого способа регулирования определить рабочие параметры (H_P ¸Q_P) и эффективную мощность насосной установки.

6. Определить толщину стенки нагнетательного трубопровода из условия прочности при гидравлическом ударе.

Указания:

1. Физические свойства ньютоновских жидкостей определить из приложения 12, а неньютоновских – из приложения 13.

2. Меcтные сопpотивления, pасположенные на всасывающей и нагнетательной линиях: всасывающая коpобка с обpатным клапаном и фильтpом 4, обpатный клапан 5, два повоpота на 90° 6, задвижка 7, вход в pезеpвуаp 8.

3. Тpубопpовод изготовлен из новых стальных тpуб.

4. Пpинять число обоpотов вала двигателя насоса n =1400 об/мин.

5. При уменьшении производительности принять: четный вариант – x =0,8 (на 20%); нечетный вариант – x =0,7 (на 30%).

 

Схема установки

 

 

Рис. 1

 

 

 

Таблица 1

 

№ вар	Перекачиваемая жидкость	lв	lн	d	dвст	h	H1	Pм 1	Рм 2	Ho	Qo	h max	nзад	t
		м	м	мм	мм	м	м	МПа	МПа	м	м^3/c	-	-	°c
1.	Глинистый раствор	50	500	100	75	2	10	0	0,01	50	0,10	0,70	1,0	20
2.	Нефть	60	600	125	100	3	12	-0,03	0	60	0,15	0,75	0,8	30
3.	Бензин Б-70	70	700	115	75	1	14	0,01	0,02	70	0,08	0,78	0,7	10
4.	Керосин Т-1	80	800	75	150	5	16	0,04	0,02	80	0,12	0,80	0,6	5
5.	Дизтопливо вязкопластичное	90	900	150	175	4	18	0	0,02	90	0,14	0,78	0,5	20
6.	Вода	100	1000	100	75	6	20	-0,02	0	100	0,16	0,76	0,4	30
7.	Нефть вязкопластичная	110	1100	125	100	10	18	0,01	0,04	95	0,18	0,75	0,3	20
8.	Бензин Б-70	120	1200	115	125	9	16	0,01	-0,01	85	0,20	0,73	0,7	30
9.	Керосин Т-1	130	1300	150	150	8	14	0	0,02	75	0,22	0,70	0,6	20
10.	Дизтопливо	140	1400	175	175	7	12	-0,01	0,015	65	0,25	0,75	1,0	10

 

 

Таблица 2

 

i	1	2	3	4	5	6
k	0	0,04	0,08	0,12	0,16	0,20
m	1,0	1,05	1,01	0,90	0,70	0,44
с	0	0,5	0,9	1,0	0,8	0,4

 

T E М А № 2

"ИССЛЕДОВАHИЕ РАБОТЫ ТРУБОПРОВОДА

В ПРОЦЕССЕ РЕГУЛИРОВАHИЯ"

 

Hасосная станция 1 пеpекачивает жидкость из откpытого pезеpвуаpа 2 в pезеpвуаp 3, имеющий диаметp Dp. Hад повеpхностью жидкости в pезеpвуаpе 3 поддеpживается избыточное давление величиной p_м. Опоpожнение резервуара производится через цилиндрический насадок 4. Схема установки изобpажена на pис.2.

Основные величины, необходимые для pасчета, пpиведены в таблице 3.

 

Задание:

1. Опpеделить pабочие паpаметpы (Qp-Hp) cистемы насосная станция -тpубопpовод.

2. Определить давление на входе в насос и максимально возможный коэффициент сопротивления фильтра из условия отсутствия кавитации.

3. Рассчитать диаметр параллельного трубопровода (лупинга) d_л, обеспечивающего увеличение подачи на 10%.

4. Провести мероприятия, позволяющие восстановить производительность до первоначального значения:

· определить коэффициент сопротивления крана x_кр;

· найти число оборотов вала насоса n₂.

5. Определить диаметр d_o сливного устройства 4 (цилиндрический внешний насадок), позволяющего произвести полное опорожнение резервуара за два часа (P_М=const).

6. Определить мощность электродвигателя, приводящего в действие центробежный насос.

 

Указания:

1. Насос выбирается из приложения (четные вариант – прил.3, нечетные – прил.4).

2. Физические свойства жидкости определяются по справочной литературе.

3. Трубопровод изготовлен из стальных труб, подверженных коррозии.

4. Потери напора в местных сопротивлениях учесть только в приемной коробке с фильтром 5 и задвижке 6. Степень открытия задвижки n.

5. Если во всасывающей линии насоса кавитация, то необходимо найти минимальный диаметр всасывающей линии (d_min) из условия отсутствия кавитации, увеличить его до ближайшего большего по ГОСТу и уточнить положение рабочей точки.

 

 

Схема установки

Рис.2

 

 

 

Таблица 3

 

№ вар.	Перекачиваемая жидкость	t	H1	H2	H3	Pм	dн	lн	Dр	lл	lв	n
		°с	м	м	м	МПа	мм	м	м	м	м
1	Глинистый раствор	20	0,7	0,5	10	0,04	175	100	5	100	10	1,0
2	Нефть	6	0,6	1,0	20	0,02	100	200	6	150	20	0,9
3	Бензин Б-70	8	1,5	1,5	15	0,03	125	300	7	260	30	0,8
4	Керосин Т-1	10	1,0	2,0	25	0,02	150	400	8	320	10	0,7
5	Дизтопливо вязкопластичное	20	0,5	2,5	30	0,04	175	500	9	400	3	0,6
6	Вода	14	1,2	3,0	10	0,01	75	100	10	80	5	0,5
7	Нефть вязкопластичная	20	0,3	3,5	15	0,03	115	150	9	150	8	0,6
8	Бензин Б-70	18	1,0	4,0	20	0,02	100	250	8	230	9	0,7
9	Керосин Т-1	20	0,5	4,5	25	0	125	350	7	200	10	0,8
10	Дизтопливо	22	0,8	5,0	30	0,01	150	450	6	350	15	1,0

 

Т Е М А № 3

"ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАБОТЫ ТРУБОПРОВОДА"

 

Центpобежный насос (рис. 3) заполняет жидкостью, температура которой t, цилиндрический напорный резервуар 1. Жидкость подается из открытого водоема 3 центробежным насосом 2. Регулирование подачи насоса осуществляется с помощью крана 4.

Исходные данные пpедставлены в таблице 4.

 

Задание:

1. Подобрать насос (приложения 1¸8), обеспечивающий заданную подачу Q.

2. Рассчитать минимальный диаметр всасывающий линии установки d _min, обеспечивающий бескавитационную работу насоса. Подобрать диаметр по ГОСТу.

3. Провести мероприятия, позволяющие обеспечить заданную подачу (1 способ – изменение характеристики сети; 2 способ – изменение характеристики насоса). Для каждого способа определить рабочие параметры (H_P ¸Q_P) и эффективную мощность насосной установки.

4. Найти толщину стенки нагнетательного трубопровода с учетом повышения давления при внезапной остановки перекачки.

5. Определить диаметр d_o диффузорного насадка 6 (H=const) при работе в заданном режиме.

 

Указания:

1. Насос выбирается из приложения так, чтобы заданная производительность попадала в рабочий режим.

2. Всасывающая и нагнетательная линии трубопровода изготовлены из новых стальных труб.

3. Физические свойства перекачиваемой жидкости определяются из приложений.

4. При расчетах учесть потери напора во всех местных сопротивлениях. Величина коэффициентов местных сопротивлений определяется из приложения 17.

 

 

Схема установки

 

Рис. 3

 

 

Таблица 4

 

№ вар.	Перекачиваемая жидкость	t	l в	l н	d н	h в	H1	H2	H3	Q	p м
		°c	м	м	мм	м	м	м	м	л/c	МПа
1	Глинистый раствор	20	5	50	100	1,0	3	1,5	2,5	60	0,01
2	Нефть	42	10	75	125	1,5	2,5	1,0	1,0	20	-0,012
3	Бензин Б-70	14	15	100	150	2,0	3,0	0	1,5	40	0,015
4	Керосин Т-1	26	20	150	175	1,25	2,5	0,5	1,0	50	-0,014
5	Дизтопливо вязкопластичное	20	25	175	200	1,75	0	1,5	4,5	60	0,013
6	Вода	10	30	200	175	2,2	0,5	0,5	2,0	120	-0,011
7	Нефть вязкопластичная	20	25	175	150	1,0	2,0	0,5	3,5	30	0,01
8	Бензин Б-70	24	20	150	125	1,25	4,0	0	1,0	70	-0,02
9	Керосин Т-1	26	10	125	100	1,5	3,0	0,8	1,2	80	0,01
10	Дизтопливо	28	5	100	75	2,0	0	2,5	1,5	65	-0,02

 

 

СОдержание

 

	ВВЕДЕНИЕ	4
1.	Постановка задачи	5
2.	ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА	7
2.1.	Некоторые сведения о насосах	7
2.2.	Гидравлическая сеть	13
2.3.	Определение потерь энергии на преодоление гидравлических сопротивлений	18
2.4.	Кавитационные расчеты всасывающей линии насоса	20
3.	РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ	22
3.1.	Определение рабочей точки центробежного насоса и мощности приводного двигателя	22
3.2.	Определение минимального диаметра всасывающего трубопровода из условия бескавитационной работы	26
3.3.	Определение рабочей точки насоса из условия бескавитационной работы	29
3.4.	Регулирование подачи насоса в гидравлическую сеть	31
3.4.1.	Расчет коэффициента сопротивления регулировочного крана	31
3.2.2.	Регулирование подачи путем изменения частоты вращения вала насоса	32
3.2.3.	Сравнение способов регулирования	33
	ВЫВОДЫ	35
	Библиографический список	35

 

 

ВВЕДЕНИЕ

     Насосы представляют собой гидравлические машины, предназначенные для преобразования механической энергии приводного двигателя в гидравлическую энергию потока жидкости. Насосы передают жидкости энергию. Жидкость, получившая энергию от насоса, поднимается на определенную высоту, перемещается на необходимое расстояние в горизонтальной плоскости, или циркулирует в какой либо замкнутой системе.

     Первоначально насосы предназначались исключительно для подъёма воды. В настоящее время область их применения широка и многообразна.

В нефтегазовом деле насосы применяются, например, для транспорта нефти и нефтепродуктов, в системе промывки и цементирования скважин при бурении, в системах сбора и подготовки нефти к транспорту, в системах обустройства нефтегазопромыслов.

      Важнейшие параметры работы насоса - напор H и подача Q.

     Напор насоса H - энергия, приходящаяся на единицу веса, которую получает жидкость, проходящая через насос.

     Подача насоса Q - объемное количество жидкости, которое за единицу времени проходит через насос. Подача насоса равна расходу жидкости в трубопроводе, присоединенном к насосу.

     Величины H и Q для каждого насоса между собой взаимосвязаны. Зависимость H= f(Q) называется напорной характеристикой насоса.

     Один и тот же насос может быть включен в различную гидравлическую сеть.

     Гидравлическая сеть - система трубопроводов, резервуаров, регулирующих устройств и других элементов, по которым перемещается жидкость.

     Дополнительная энергия, которая передается жидкости в насосе, расходуется в гидравлической сети на совершение работы по подъему жидкости, на преодоление гидравлических сопротивлении при движении жидкости и на другие цели. Величина энергии, необходимой для перемещения жидкости, зависит от вида и характеристик гидравлической сети. Зависимость потребной удельной энергии H_потр. от расхода Q жидкости в системе называется характеристикой гидравлической сети:

Hпотр.= j (Q)

     Таким образом, в каждом конкретном случае необходимо совмещать параметры работы насоса и гидравлической сети, то есть решать систему уравнений:

H= f(Q); Hпотр.= j (Q)

     Решение этой системы уравнений представляет собой параметры рабочей точки К насоса (Q_k, H_k) в заданной гидравлической сети.

     К основным задачам расчета трубопроводов с насосной подачей жидкости

относятся: определение параметров рабочей точки насоса, подбор двигателя для насоса, регулирование подачи насоса в сеть, расчет всасывающей линии насоса.

Эти задачи и решаются в данной курсовой работе.

         

1. Постановка задачи

Насос 1 пеpекачивает жидкость из закpытого pезеpвуаpа 2 в гидроцилиндр, имеющий диаметp D. Hа поршень гидроцилиндра действует внешняя нагрузка R. Жидкость поступает в трубопровод через приёмную коробку 4 с обратным клапаном и сеткой. На напорном трубопроводе имеется вентиль 5. Схема установки изобpажена на pис.1.

Основные величины, необходимые для pасчета, пpиведены в таблице 1.

Таблица1

№ вар.	жидкость	t	H1	H2	рм	R	d1	d2	D	l2	l1
		°с	м	м	МПа	кН	мм	мм	м	м	м
	нефть	30	1,7	15	0,01	3	140	180	0,6	200	30

 

         

 

 

Рис.1. Схема установки

 

Задание:

1. Опpеделить pабочие паpаметpы (Qp-Hp) cистемы насосная станция -трубопpовод.

2. Произвести кавитационный расчет всасывающей линии насосной установки.

3. Провести мероприятия, позволяющие уменьшить производительность насоса на 20%.

· определить коэффициент сопротивления крана x_кр;

· найти число оборотов вала насоса n₂.

Определить мощность электродвигателя, приводящего в действие центробежный насос при двух способах регулирования.

Указания:

1. Используется насос Д-320 при n =2950 об/мин.

2. Физические свойства жидкости определяются по справочной литературе.

3. Трубопровод изготовлен из стальных труб, подверженных коррозии.

4. В начальном положении кран открыт.

5. Если во всасывающей линии насоса кавитация, то необходимо найти минимальный диаметр всасывающей линии (d_min) из условия отсутствия кавитации, увеличить его до ближайшего большего по ГОСТу и уточнить положение рабочей точки.

 

Характеристика насоса

 

H,м

Q, л/с

h

DQ

     D Q - область номинальных подач при работе насоса, где к.п.д. близок к максимальному.

Рис.2. Характеристика центробежного насоса Д-320 при n =2950 об/мин.

 

 

Гидравлическая сеть

     Один и тот же насос может работать с различными гидравлическими сетями, как показано на рис.8.

На схеме “ а ” насос поднимает жидкость на высоту h; на схеме “ б ” перемещает жидкость по горизонтальному трубопроводу; на схеме “в ” поднимает жидкость в цилиндр, на поршень которого действует сила R; на схеме “ г ” перемещает жидкость в закрытый резервуар, расположенный ниже оси насоса с избыточным давлением на свободной поверхности.

     Очевидно, что в разных схемах для перемещения жидкости требуется различная энергия (напор), в то же время зависимость напора насоса от подачи определяется его напорной характеристикой. Как же “совместить” интересы насоса и гидравлической сети? Для этого нужно определить рабочую точку насоса.

Рабочая точка насоса -это точка пересечения характеристики насоса с характеристикой гидравлической сети.

     Характеристика гидравлической сети - зависимость удельной энергии (напора), необходимой для перемещения жидкости в данной системе, от расхода жидкости в ней.

Уравнение гидравлической сети выражает закон сохранения энергии для начального и конечного сечений гидравлической системы. Энергия, которую необходимо передать жидкости, записывается при этом в левую часть уравнения в виде потребного напора H _потр.

Характеристику гидравлической сети часто называют кривой потребного напора.

 

      Рис.8. Иллюстрация включения насоса в различные гидравлические сети

         

     Для любой насосной трубопроводной системы закон сохранения энергии имеет вид:

eн + H потр = eк + hн-к,

(11)

где e_н - удельная (на единицу веса) энергия жидкости в начальном сечении н-н, e_{к -} удельная (на единицу веса) энергия жидкости в конечном сечении к-к, H _потр - потребный напор насоса, а h _н-к - потери удельной энергии на преодоление гидравлических сопротивлений.

     Чтобы получить уравнение гидравлической сети, необходимо:

     1). Выбрать сечения для составления уравнения сети и горизонтальную плоскость О - О отсчета величин z, которую удобно совместить с начальным сечением;

     2).Записать закон сохранения энергии (11), раскрывая содержание энергий e_н и e_к по уравнению Бернулли:

;

(12)

     3). Из уравнения (12) определить потребный напор насоса

;

(13)

     4). Раскрыть содержание слагаемых уравнения (13) для данной гидравлической системы. Здесь:

     z_н, p_н, J _н - соответственно вертикальная отметка относительно плоскости 0-0, абсолютное давление и средняя скорость в начальном сечении потока, а z_к, p_к, J _к -то же в конечном сечении. Если сечение расположено ниже плоскости 0-0, отметка z берется со знаком минус.

     Потери энергии h_н-к представляют собой сумму потерь энергии на трение по длине и местных гидравлических сопротивлений:

(14)

 где J - скорость движения жидкости в трубопроводе, коэффициенты местных сопротивлений x _i определяются по справочным данным, а коэффициент гидравлического трения l по следующим формулам:

l=64/Re	- ламинарный режим	(15)
l =0,11(68/Re+ Dэ /d)^0,25	- турбулентный режим	(16)

     5). Выразить скорости движения и число Re  через расход жидкости:

J н =Q/ w н, J к =Q/ w к, J =Q/ w тр, Re=4Q/ p d n,

(17)

где w _н, w _к, w _тр - площади соответствующих сечений потока, d - диаметр трубопровода, а n- кинематический коэффициент вязкости жидкости.

     Результат выполнения пунктов 4 и 5, например, для схемы рис.8”а” имеет вид:

.

(18)

     6). Анализируем уравнение (18). Поскольку площади начального и конечного сечений много больше площади сечения трубопровода, первыми двумя слагаемыми в скобках уравнения (18) можно пренебречь. Тогда:

.

(19)

     7). Изображаем уравнение сети (19) на том же графике, что и напорная характеристика насоса и находим точку их пересечения.

     Для построения характеристики сети задаемся значениями расхода Q в диапазоне подач насоса, начиная от нуля, подставляем эти значения в уравнение (19) и определяем H. При решении задачи в общем виде (без численных значений), характеристику сети проводим качественно, по виду функции (19).

 

Hн

Qн

H, м

Q, л/с

     Рис.9. Определение рабочей точки насоса.

 

     В нашем случае при Q=0, H=h (допустим 40м, рис.9). Далее, при увеличении расхода Q до Q_кр имеет место ламинарный режим движения в трубе, коэффициент трения l обратно пропорционален расходу (определяется по формуле (15)). При этом в уравнении (19) первое слагаемое справа (h)- постоянно, второе слагаемое (потери по длине) пропорционально Q в первой степени, в третье слагаемое (местные потери) пропорционально Q². В итоге характеристика сети имеет вид параболы.

     На пересечении характеристик насоса и сети определяется точка, в которой напор насоса равен потребному. Это и есть рабочая точка насоса в данной гидравлической сети. Её координаты - H_н и Q_н.

     При подаче Q_н  на кривой к.п.д. определяется коэффициент полезного действия насоса, и далее, мощность на валу насоса, по которой подбирается приводной двигатель.

     На рис.10 показаны характеристики гидравлических сетей, изображенных на Рис.8. Уравнения сетей имеют вид:

 

Сеть	Уравнение	Величина сi
а	.	h
б	.	0
в
г

H,м

в

C

Qc

а

Q, л/с

св

сa

г

б

сг

     Рис.10.

         

Анализ показывает, что при ламинарном режиме движения жидкости в трубопроводе и при отсутствии местных гидравлических сопротивлений (сеть” б ”, рис.8), характеристика сети представляет собой прямую линию (линия “ б ”, Рис.10).

     Точка пересечения характеристики сети с осью абсцисс (точка С, линия г) определяет расход при движении жидкости самотеком, то есть за счет разности геометрических высот h (сеть “ г ”, рис.8).

 

Определение потерь энергии

Расчетная часть

Всасывающего трубопровода

     Определим минимальный диаметр всасывающего трубопровода из условия отсутствия кавитации.

Дано:

     Подача насоса Q=76×10^-3м³/с; длина трубопровода  l =30м; высота всасывания =1,7 м; коэффициент сопротивления фильтра x_ф = 6,2; коэффициент сопротивления поворота x_пов = 1,32; давление насыщенного пара нефти при температуре 30°С - р_н.п. = 10680 Па; абсолютная шероховатость поверхности трубопровода D_э = 0,5 мм; атмосферное давление равно 10⁵Па, манометрическое давление на поверхности жидкости во всасывающем резервуаре равно 0,01 МПа.

В гидравлическую сеть

          Изменить подачу насоса можно двумя способами: изменяя характеристику сети при неизменной характеристике насосаили изменяя характеристику насоса   при неизменной характеристике сети.

     На практике чаще всего уменьшают подачу насоса, закрывая кран на напорной магистрали. При открытии крана подача насоса увеличивается (характеристика сети становится более пологой).

Регулирование подачи

Постановка задачи

     Исходная рабочая точка насоса (рис.16) характеризуется следующими параметрами:

Q = 84× 10^-3м³/с, H = 52м, h =0,61

Определить:

     Обороты вала насоса, при которых его подача уменьшится на 20 %.

ВЫВОДЫ

 

1. Определена рабочая точка насоса D-320 при его работе в заданную гидравлическую сеть. Её параметры: Q =76×10^-3 м³/с, H =59м, h = 0,68.

2. Определен минимальный диаметр всасывающего трубопровода из условия бескавитационной работы. Он равен 160×10^{-3 м. Поскольку этот диаметр больше заданного (140мм), диаметр всасывающего трубопровода увеличен до 180мм (ближайший больший по ГОСТу).}

3. Определена рабочая точка насоса при условии отсутствия кавитации. Её параметры: Q =84×10^-3 м³/с, H =52м, h = 0,61.

4. Определена степень открытия крана, равная 0,23, при которой расход в системе будет равен 0,8 Q.

5. Определены обороты двигателя, равные 2501 об/мин., при которых расход в системе будет равен 0,8 Q.

6. Сравнение показало, что при регулировании оборотами выигрыш в мощности составляет 33 %.

 

 

Би блиографический список

 

ПРИЛОЖЕНИЯ

 

Приложение 1

 

Характеристика центробежного насоса 1,5К-6 /К8-18/

Приложение 2

 

Характеристика центробежного насоса НЦ №1

Приложение 3

 

Характеристика центробежного насоса НЦ №2

Приложение 4

 

Характеристика центробежного насоса НД

Приложение 5

 

Характеристика центробежного насоса Д-320

Приложение 6

 

Характеристика центробежного насоса 4НК

Приложение 7

 

Характеристика центробежного насоса 6НК

Приложение 8

 

Характеристика центробежного насоса 8НК

Приложение 9

Механические свойства труб

Материал	Предел прочности при растяжении [ s], Мпа
Сталь 3	140¸170
Сталь 45	45¸55
Чугун	180¸210

 

 

Приложение 15

Модуль упругости некоторых жидкостей E_ж, МПа

 

Жидкость	Eж, МПа	Жидкость	Eж, МПа
Вода	2100	Турбинное масло	1750
Нефть	1300	Спирт	1000
Керосин	1400	Глицерин	4150
Ртуть	25100	Цементный раствор	3200¸4000
Глинистый раствор	2200¸3400

Приложение 16

Модуль упругости некоторых материалов E_тр, МПа

 

Материал	Eтр, МПа
Сталь	2×10^5
Чугун	1×10^5
Горные породы	(0,3¸3) ×10^4
Медь	1,15×10^5
Аллюминий	0,7×10^5

Приложение 17

Значения усредненных коэффициентов местных сопротивлений x ( квадратичная зона )

Сопротивление	Конструктивные параметры		x
Вход в трубу	с острыми кромками выступающий внутрь резервуара	0,5 1,0