Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение допускаемых напряжений изгиба в зацеплении зубчатых передач.Стр 1 из 5Следующая ⇒
4.4.1. Эквивалентное число циклов нагружения деталей за срок службы. для шестерни и колеса:
где m=6 - показатель степени при Н≤350НВ Так как NFE > 4 ·106, то принимаем NFE = 4 ·106.
4.4.2. Базовое число циклов перемены напряжений.
Для зубчатой передачи NFO = 4 ·106.
4.4.3. Коэффициент долговечности при действии изгибных напряжений. для шестерни и колеса:
при Н≤350НВ - 1 ≤КFL i≤2,08;
4.4.4. Допускаемые изгибные напряжения, соответствующие пределу выносливости [σ]FO и рабочему режиму передачи [σ]Fi . Таблица 4.4.4.1. Допускаемые изгибные напряжения.
Использование данной методики расчетов позволяет учитывать переменность нагрузки соответствующим выбором допускаемых напряжений. Введение эквивалентных значений циклов перемены напряжений заменяет переменную нагрузку постоянной, но детали приобретают ту же степень усталостных повреждений. Это упрощает проектировочные расчеты на последующих стадиях разработки механических передач.
Таблица 4.4.4.2. Сводная таблица механических характеристик передачи.
Расчет прямозубой конической передачи
Проектный расчет
5.1.1. Исходные данные для расчета: крутящий момент на выходном колесе Т2 = 34,1 Нм; частота вращения шестерни n1 = 700 об/мин; частота вращения колеса n2 = 140 об/мин; передаточное число передачи uзп = n1 / n2 = 700 / 140 = 5
Основной габаритной характеристикой конической зубчатой передачи является средний делительный диаметр выходного колеса d¢m2, ориентировочную величину которого определяем по формуле:
d¢m2 = Kзк ´ M ´ (T2)1/3 ´ Kk = 228.65 мм
где Kзк = 1 – коэффициент для передач с прямыми зубьями; M = (600 / σHP)2/3 = (600 / 463)2/3 = 1,108 – параметр, уточняющий прочностную характеристику материала где σHP = 463 МПа – допускаемое контактное напряжение на рабочих поверхностях зубьев; Kk = 47,98 – коэффициент, назначаемый в зависимости от коэффициента ширины колеса KBe (Принимаем KBe = 0,2.).
5.1.2. Определение характеристик и размеров шестерни и колеса. Назначаем числа зубьев шестерни и колеса: z1 = 17; z2 = 17 ´ uзп = 85.
Находим ориентировочное значение среднего окружного модуля:
m’nm = d’m2 / z2 =255/85=3 мм округляем его до стандартного значения mnm = 3 мм. Корректируем значение среднего делительного диаметра колеса и определяем средний делительный диаметр шестерни:
dm2 = mnm ´ z2 = 255 мм dm1 = mnm ´ z1 =51 мм
Углы делительных конусов:
δ’2 = arctg uзп = arctg 5 = 78.40; δ’1 = 90° – 78.40° = 11.20°;
Внешний окружной модуль:
mte = mnm /(1 - 0,5 ´ KBe) = 3 мм;
Внешние делительные диаметры:
de1 = dm1 /(1 - 0,5 ´ KBe) = 33.56 мм; de2 = dm2 /(1 - 0,5 ´ KBe) =255 мм
Внешнее конусное расстояние:
Re = 0,5 ´ mte ´ (z12 + z22)1/2 = 143,03мм;
Ширина зубчатого венца:
b2 = Кве Re ≤ 10 de1 / z1= 30 мм Принимаем b2 = 17 мм
Среднее конусное расстояние:
Rm = Re – 0,5 ´ b2 = 128,03 мм;
Коэффициенты среднего нормального смещения:
xn1 = 2 ´ (1- uзп -2)(1/ z1)1/2 = 0,36; xn2 = - xn1 = -0,36;
Высоты ножек зубьев в среднем сечении:
hfm1 = (1,25 - xn1) ´ mnm = (1,25 – 0,36) ´ 1,5 = 1,1 мм; hfm2 = (1,25 - xn2) ´ mnm = (1,25 + 0,36) ´ 1,5 = 2,3 мм;
Внешние диаметры:
dae1 = de1 + 1,64 ´ (1+ xn1) ´ mte ´ cos δ’1° = 51 мм; dae2 = de2 + 1,64 ´ (1 + xn2) ´ mte cos δ’2° = 255мм.
Рисунок 5.1.2.1. Зацепление зубчатого конического колеса и шестерни.
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-19; просмотров: 125; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.118.150.80 (0.011 с.) |