Описание технологического процесса и технологической

Описание технологического процесса и технологической

Схемы установки

Теоретические основы технологического процесса

Повышение качества масла при гидроочистке рафинатов позволяет осуществлять менее глубокую селективную очистку с большим отбором рафината без ухудшения конечного продукта. Гидроочистка остаточного рафината селиктивной очистки позволяет в следствии снижения смол в 1,5 раза интенсифицировать последующую низкотемпературную депарафинизацию, а также повысить выход депарафинизированного масла. При гидроочистке дистиллятных рафинатов селективной очистки значительно улучшаются вязкостные свойства продукта: прирост индекса вязкости по мере углубления очистки селективным растворителем увеличивается.

При очистке происходят реакции гидрирования непредельных углеводородов, сернистых соединений, кислородосодержащих и азотистых соединений, высокосмолистых соединений с выделением сероводорода, аммиака, воды; частично протекают реакции крекинга, изомеризации парафиновых и нафтеновых углеводородов; непредельные и ароматические углеводороды преобразуются в более стабильные углеводороды парафинового и нафтенового рядов.

Химические реакции, протекающие под действием водорода

И в присутствии катализатора.

Гидрогенизационные процессы обеспечивают необходимое качество продуктов не удалением малоценных или вредных компонентов, а их химическим преобразованием.

1.1.1. Реакции гидрирования сернистых соединений (меркаптаны, сульфиды, дисульфиды, тиофен и т.д.).

Рассмотрение реакций серосодержащих соединений с водородом показывает, что они ведут к разложению молекулы с разрывом связей углерод - сера и образованию соответствующего углеводорода и сероводорода.

В одинаковых условиях степень превращения соединений различных типов различна.

Глубина очистки от сероорганических соединений зависит от молекулярной массы сырья: с ее увеличением обессеривание протекает труднее.

1. Меркаптаны R-SH + H₂ ® RH + Н₂S

2. Сульфиды R-S-R^/ + 2H₂ ® RH + R^/ H + Н₂S

 

3. Дисульфиды R-S- S -R^/ + 3H₂ ® 2RH + 2Н₂S

 

4. Тиофены СН^____СН + 4H₂ ® СH₃ ^__ СН₂ ^__ СН₂ ^___СН₃ + Н₂S

| | | |

СН СН

\ /

S

 

1.1.2. Реакции гидрирования азотистых соединений (пиррол, пиридин и т.д.).

 

Содержание азотоорганических соединений в сырье и гидроочищенном продукте оказывает определяющее влияние на показатель качества - цвет продукта.

Гидрирование азотсодержащих соединений идет с разложением молекулы гетеросоединения в результате разрыва связей углерод - азот и сопровождается образованием молекулы аммиака и соответствующего углеводорода.

Существенное различие реакций гидрирования азотосодержащих соединений и сероорганических соединений заключается в том, что соединения азота более устойчивы в условиях гидрирования, разложение их наступает при более высоких температурах и давлениях. С увеличением молекулярной массы устойчивость к разложению азотосодержащих соединений падает.

 

1. Пиррол СН^____СН + 4H₂ ® СH₃ ^__ СН₂ ^__ СН₂ ^___СН₃ + NH₃

| | | | | (н-бутан)

СН СН |

\ / |

NH ® СH₃ ^__ СН ^__ СН₃ + NH₃

|

СН₃

(i-бутан)

 

2. Пиридин СН

/ / \

СН СН + 5H₂ ® СH₃ ^__ СН₂ ^__ СН₂ ^___СН₂ ^___СН₃ + NH₃

| | | | | (н-пентан)

СН СН |

\ / |

N ® СH₃ ^__ СН ^___СН₂^__ СН₃ + NH₃

|

СН₃

(i-пентан)

1.1.3. Реакции гидрирования кислородосодержащих соединений (фенол, гидроокись циклогексана и т.д.).

Гидрирование кислородосодержащих соединений идет с разрывом связей углерод- кислород и образованием углеводородов и воды. Жестких условий для гидрирования кислородосодержащих соединений не требуется, очистка масел и парафина от этих соединений не вызывает затруднений.

 

1. Фенол С ^___ОН СН

/ / \ / / \

СН СН + Н₂ ® СН СН + Н₂О

| | | | | |

CH CH CH CH

\ \ / \ \ /

СН CH

(бензол)

 

2. Гидроокись циклогексана

 

СН ^___ОН СН₂

/ \ / \

СН ₂ СН₂ + Н₂ ® СН₂ СН₂ + 2Н₂О

| | | |

CH ₂ CH ₂ CH₂ CH₂

\ / \ /

СН₂ CH₂

(циклогексан)

 

Глубина превращения компонентов сырья и направление основных реакций определяются условиями процесса и видом катализатора.

Катализаторы.

В гидрогенизационных процессах облагораживания рафинатов чаще всего применяют серостойкие катализаторы, состоящие из гидрирующих активных компонентов, нанесенных на пористый оксидный носитель.

Промышленные катализаторы гидрообессеривания должны удовлетворять следующим основным требованиям:

- обладать высокой активностью при гидрогенолизе серо- и азотосодержащих органических соединений без расщепления углеводородов;

- обеспечить высокий выход целевого продукта и следовательно, обладать высокой селективностью;

- длительно работать при минимальном расходе водорода;

- при переработке тяжелого остаточного сырья быть стойким к отравлению соединениями металлов, содержащимися в сырье;

- иметь низкую насыпную плотность и высокую механическую плотность, как на раздавливание, так и на истирание;

-частично проводить гидрирование алкенов и ароматических углеводородов при переработке некоторых видов сырья;

В промышленности для процесса гидроочистки широко применяются алюмокобальт- или алюмоникельмолибденовые катализаторы. Катализаторы готовятся на основе оксидов и сульфидов металлов VI и VIII групп (никель, кобальт, молибден, хром, вольфрам) на оксиде алюминия с другими добавками.

Промышленные катализаторы обладают весьма высокой избирательностью. В присутствии алюмокобальтмолибденового ктализатора реакции разрыва связей С-С или насыщения ароматических колец практически не протекают. Однако этот катализатор высокоактивен в реакциях разрыва связей С-S и обладает высокой термической стойкостью. Он достаточно активен в реакциях насыщения непредельных соединений, разрыва связей С-N, С-О и практически пригоден для гидроочистки любых нефтяных фракций.

Алюмоникельмолибденовый катализатор значительно более активен в реакциях насыщения ароматических углеводородов и гидрирования азотистых соединений и менее активен в реакциях насыщения непредельных соединений.

Реакции гидрирования протекают как на поверхности катализатора, так и внутри его пор. Во внутренних порах катализатора происходит диффузия сорбирующихся и реагирующих компонентов, причем большая часть активных центров катализаторов расположена внутри пор.

Перед пуском установки катализатор активируют водородом. При подаче сырья активные компоненты реагируют с сернистыми соединениями и переходят в сульфиды металлов. В такой форме катализатор обладает повышенной обессеривающей способностью.

Количество катализатора в каждом реакторе – зависит от насыпной плотности и должно соответствовать диаграмме загрузки.

 

Температура.

 

Для всех видов сырья степень обессеривания возрастает с повышением температуры, но до известных пределов. Каждый вид сырья имеет свой максимум температуры, после которого скорость реакции разложения и насыщения непредельных углеводородов увеличивается быстрее, чем скорость реакции гидрирования сернистых соединений. Избирательность действия катализатора по отношению к сернистым соединениям замедляется, возрастает выход газа, легких продуктов, расход водорода. Увеличивается коксообразование. Вследствие этого для каждого вида сырья и катализатора существует свой оптимальный интервал температур.

При гидроочистке парафина наиболее распространен интервал температур 260-310⁰С, рафината 320-380⁰С.

Давление.

При росте общего давления процесса глубина сероочистки возрастает за счет увеличения парциального давления водорода. Повышение парциального давления ускоряет реакции гидрирования, уменьшает возможность отложения кокса на катализаторе. Увеличение общего давления с 20 до 30-40 кгс/см² приводит к значительному уменьшению коксуемости и содержанию серы в дистиллятах. При этом имеет место улучшение цвета и стабильности масел и парафина. Дальнейшее повышение общего давления уже не вызывает значительного улучшения качества масел и парафина, а расход водорода при этом выше, в основном, за счет большей растворимости его в гидрогенизатах. На основании исследовательских данных, оптимальным общим давлением процесса гидроочистки, при содержании водорода в циркулирующем газе в пределах от 75 до 85% об., принято 35 кгс/см².

Парафина – сырца.

 

Сырье – парафин сырец с установки обезмасливания гача поступает в резервуары №№1199, 1200, оттуда по трубопроводу № 235 Ду 100 мм и с температурой не более 95⁰С поступает на прием насосов Н-2 (Н-2б) и подается на узел смешения с циркулирующим водородосодержащим газом. Температура парафина – сырца на установку измеряется прибором TR поз. 482.

Уровень в резервуарах парафина 1199, 1200 измеряется прибором LIRSAHL – поз. 1199, LIRSAHL поз. 1200, температура парафина в резервуарах измеряется TR поз. 490, TR поз. 491 соответственно.

Расход парафина на 2 поток измеряется прибором FRSAL поз.173. Предусмотрена сигнализация световая и звуковая по понижению расхода менее 2 м²/час и блокировка на закрытие электрозадвижки расположенной на линии сырья к насосу Н-2 (Н-2б) при снижении расхода менее 1,5 м³/час и отключение насоса.

Расход водородосодержащего газа поступающего в узел смешения, регулируется регулятором расхода FRCSAF поз. 176. Клапан типа “ВЗ” установлен на линии В.С.Г. перед смешением с сырьем. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по понижению расхода водородосодержащего газа менее 2000 нм³/час и блокировка на прекращение подачи топливного газа к печи П-2 при снижении расхода В.С.Г менее 1500 нм³/ час.

Газосырьевая смесь поступает в межтрубное пространство теплообменника Т-1/2, где нагревается до температуры не выше 120⁰С за счет тепла гидроочищенного парафина, откачиваемого из колонны К-2/2.

Из теплообменника Т-1/2 газосырьевая смесь проходит межтрубное пространство теплообменника Т-2/2, где нагревается до температуры 150-170⁰С за счет тепла продуктов реакции из реактора Р-2. Температура газосырьевой смеси после Т-2/2 измеряется прибором TR поз. 406.

Нагрев газосырьевой смеси до температуры реакции осуществляется в змеевике печи П-2: в 20 трубах камеры конвекции, 18 трубах бокового, 2 трубах подового и 10 трубах потолочного экранов камеры радиации, где нагревается за счет теплоты сгорания газообразного топлива до температуры 250-340⁰С.

Температура газосырьевой смеси на выходе из печи поддерживается регулятором температуры, TRCSAHL поз. 12, клапан типа “ВО” установлен на линии топливного газа к горелкам. Предусмотрена световая и звуковая сигнализации по понижению и повышению температуры продукта на выходе из печи 250⁰С и 340°С соответственно и блокировка на прекращение подачи к печи топливного газа при повышении температуры более 350⁰С.

Давление сырья на входе в П-2 измеряется прибором PRSAL поз. 32. Предусмотрена световая и звуковая сигнализации при понижении давления продукта на входе в змеевик печи П-2 менее 20 кгс/см² и блокировка на прекращении подачи топливного газа к горелкам печи при снижении давления менее 15 кгс/см².

Нагретая газосырьевая смесь из печи П-2 поступает в реактор Р-2. При давлении в реакторе 30-43 кгс/см² протекает процесс гидроочистки парафина. Температура в зоне реакции (верх и низ) измеряется приборами TR поз. 416, 417. Температура наружной стенки реактора измеряется приборами TRAH поз. 16 в 21 точке. Предусмотрена сигнализация световая и звуковая при повышении температуры стенки более 250⁰С. Давление в реакторе Р-2 измеряется приборами PR поз.100А вверху, PR – поз. 100В в низу реактора.

 

 

Смесь очищенного парафина (гидрогенизата) с водородом и побочными продуктами реакции проходит предварительно через трубное пространство теплообменника Т-2/2, где отдает часть тепла исходной водородосырьевой смеси и поступает в высокотемпературный сепаратор высокого давления Е-1/2. Температура гидрогенизата на входе в сепаратор Е-1/2 измеряется прибором TR поз. 8.

В сепараторе Е-1/2 происходит отделение жидкого гидрогенизата от паров углеводородов и В.С.Г. Давление в Е-1/2 измеряется прибором PR поз. 72.

Пары легких углеводородов и водородосодержащий газ из E-1/2 направляется в две секции аппаратов воздушного охлаждения АВГ-1 и АВГ-2 и две секции АВО-6, и направляются в низкотемпературный сепаратор Е-2/2, где происходит дополнительное отделение легких углеводородов и водородосодержащего газа от жидкого отгона.

Температура газа на выходе из секций аппаратов воздушного охлаждения АВГ-1,2;

АВО-6 измеряется соответственно приборами TR поз. 431, 427.

Сверху сепаратора Е-2/2 водородосодержащий газ поступает в абсорбер К-3 для очистки от сероводорода.

Гидрогенизат из Е-1/2 перетекает в отпарную колонну К-1/2 для отпарки растворенных газообразных продуктов реакции острым водяным паром. Острый пар из заводской линии с параметрами: давлением 9-10 кг/см², температурой 170-200⁰С подается в нижнюю часть колонны К-1/2. Расход острого пара в К-1/2 регулируется приборами FRSАL поз.2. Клапан типа ”ВО” установлен на лини подачи острого пара в колонну. Температура пара измеряется прибором TR поз. 447.

Давление в К-1/2 поддерживается не выше 1,5 кгс/см² и измеряется прибором PR поз. 113.

Температура низа в К-1/2 поддерживается 150-200⁰С и измеряется прибором TR поз.440. Гидроочищенный парафин снизу колонны К-1/2, содержащий влагу, за счет перепада давления поступает в колонну вакуумной осушки К-2/2.

Уровень парафина в К-1/2 регулируется регулятором уровня LRCАL поз. 213. Клапан типа ”ВО” установлен на линии перетока из К-1/2 в К-2/2. Предусмотрена световая и звуковая сигнализации понижения уровня в К-1/2 менее 30%.

В колонне вакуумной осушки К-2/2 поддерживается вакуум не ниже 0.6 кг/см2 (60 кПа) и измеряется прибором PR поз. 103.

Вакуум создается водокольцевым вакуум-насосом Н-20 (Н-20а). Пары воды из колонны

К-2/1 (совместно с парами из вакуумных колонн с 3 и 1 блоков) и охлажденная оборотная вода поступает на прием насоса Н-20 (Н-20а).

Температура низа К-2/2 поддерживается 150-200⁰С и измеряется прибором TR поз. 443.

Гидроочищенный парафин из колонны К-2/2 насосом Н-2а(Н-6) откачивается через трубное пространство теплообменника Т-1/2, где отдает тепло газосырьевой смеси 2 потока, через межтрубное пространство водяного холодильника Т-8/2, где охлаждается до температуры не выше 95⁰С и направляется на очистку от механических примесей и катализаторной пыли на фильтра «КЮНО», рамные фильтр-прессы Ф-1,2, фильтр фирмы «ШЕНК» ФШ-1. Предусмотрена схема включения фильтра ФШ-1 до рамных фильтров Ф-1,2.

Предусмотрена блокировка и сигнализация на отключение насоса Н-6 при понижении давления нагнетания менее 5,0 кгс/см².

Перед пуском фильтра «ШЕНК» ФШ-1 в работу производится заполнение фильтра растворенным в гидроочищенном парафине адсорбентом (отбеливающей глиной), который приготавливается в 4-х лопастной мешалке М-1. Затем осуществляется циркуляция смеси до образования намывного слоя на фильтровальных дисках фильтра (28 элементов). После образования намывного слоя, что определяется по отсутствию в парафине частиц фильтрующего материала, циркуляция прекращается. В фильтр подается парафин под давлением (не более 6,0 кгс/см²) для фильтрации. Давление перед и после фильтра ФШ-1 измеряется приборами соответственно РТ поз. 80,81. Давление в линии подачи уплотняющей жидкости к прокладкам привода центрифуги фильтра ФШ-1 измеряется прибором PRSAL поз 82. Предусмотрена блокировка и сигнализация понижения давления в линии подачи уплотняющей жидкости менее 1,5 кгс/см². Уровень в мешалке М-1 измеряется прибором LAH поз.245. Предусмотрена сигнализация повышения уровня в М-1 более 80%.

 

Температура парафина на выходе из Т-1/2 измеряется прибором TR-448.

Уровень в колонне К-2/2 регулируется регулятором уровня LRCAH поз. 219, 219а. Клапан типа “ВО” установлен на линии с нагнетания насоса Н-2а на прием и на линии нагнетания насоса Н-6. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по повышению уровня более 80%. Расход парафина с установки измеряется прибором FR поз.301.

Парафин из поддона фильтрата Ф-1,2 стекает в емкость Е-11, откуда насосом Н-15 откачивается в линию приема парафина – сырца сырьевых насосов 2 потока Н-2(Н-2б). Давление перед фильтрами Ф-1,2 измеряется приборами PТ поз. 108.

Уровень в емкости Е-11 соответственно измеряется приборами LRAL-228,229.

Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по повышению уровня более 80%.

Очищенный парафин поступает в емкости готовой продукции установки АЛРУП. Температура парафина с установки контролируется прибором TRAL поз. 485. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация понижения температуры парафина, откачиваемого с установки менее 60⁰С.

 

Отгон из сепараторов низкого давления Е-2/1, Е-2/2, Е-2/3 поступает в сепаратор Е-9а, где происходит отстой воды от нефтепродукта.

Вода из Е-9а дренируется в пром. канализацию через клапан раздела фаз LSL поз. 226. Уровень в сепараторе Е-9а измеряется прибором LRAH поз.306. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация превышения уровня более 80%.

Углеводородный отгон из Е-9а насосом Н-16 откачивается с установки в парк котельного топлива, в общезаводскую линию №190а Ду-80 мм. Предусмотрена возможность вывода отгона в качестве компонента вакуумного газойля в линию №2001/2 Ду-250мм на ТСП.

Температура отгона с установки измеряется прибором TR поз.450.

Газ из сепаратора Е-9а сбрасывается с установки в факельную систему низкого давления линию № 724, Ду-100мм.

В сепаратор Е-9а также производиться дренирование аппаратов при подготовке к ремонту: трубное и межтрубное пространство теплообменника Т-1/2, колонн К-1/2, К-2/2, сепаратора

Е-2/2.

Описание технологической схемы очистки В.С.Г. метилдиэтаноламином (МДЭА) и регенерации МДЭА., циркуляции В.С.Г.

Водородосодержащий газиз сепараторов Е-2/1,Е-2/2, Е-2/3 с 1,2,3 потоков гидроочистки поступает для очистки от сероводорода в абсорбер К-3. Давление в коллекторе на входе в К-3 измеряется прибором PR поз. 315. В К-3 осуществляется абсорбция сероводорода из В.С.Г. раствором метилдиэтаноламина (МДЭА). Давление в К-3 не более 40 кгс/см², температура в абсорбере поддерживается не выше 60⁰С и измеряется прибором TR поз. 435- вверху К-3, TR поз. 434- внизу колонны

Раствор МДЭА приготавливается в емкости Е-28 путем разбавления 99% МДЭА до требуемой концентрации- не менее 35% водным конденсатом.

Раствор МДЭА из емкости Е-28 насосом Н-9 (Н-10,Н-11) подается на верх абсорбера. Расход МДЭА измеряется прибором FR поз. 181. Предусмотрена блокировка на отключение насосов

Н-10, Н-11 при понижении давления нагнетания менее 35 кгс/см², при отсутствии перекачиваемой жидкости в корпусе насоса, при увеличении давления в корпусе насоса более 1,0 кгс/см².

Очищенный от сероводорода (содержание сероводорода не более 0,3 % вес) В.С.Г. сверху абсорбера К-3 поступает в приемный сепаратор Е-6 компрессоров ГК-1(ГК-2), где оседают увлеченные частицы МДЭА и углеводородный конденсат. которые дренируются в емкость аварийных сбросов Е-30. Уровень в Е-6 измеряется прибором LRAH поз. 236,LSAH поз.236а.

Предусмотрена световая и звуковая сигнализация при достижении уровня в Е-6-20%, 60% и блокировка на отключение компрессоров при достижении уровня в Е-6 - 60%.

Компрессоры ГК-1(ГК-2) осуществляют циркуляцию очищенного водородосодержащего газа.

Для подпитки системы свежий водородосодержащий газ из заводской сети по трубопроводу №727 Ду-100 мм через клапан –регулятор давления PRC поз.84 типа «ВЗ» с давлением не менее 25 кгс/см² и температурой 30-45 ^оС поступает через приемный сепаратор Е-6 на прием компрессора.

Схемой предусматривается возможность очистки от сероводорода водородосодержащего газа, поступающего на установку, в абсорбере К-3.

Давление В.С.Г на приеме компрессоров измеряется приборами PRAL поз.511,512; температура TR поз.571. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по снижению давления менее 25 кгс/см².

Давление В.С.Г на нагнетании ГК-1,ГК-2 измеряется приборами PRSAН поз.561,562; температура-TR поз.571. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по повышению давления более 43 кгс/см² и блокировка на отключение компрессоров при давлении более

44 кгс/см². Давление на нагнетании компрессоров измеряется и регулируется прибором PRС поз. 500. Клапан типа «ВЗ» расположен на трубопроводе от линии нагнетания в приемную линию компрессоров перед Е-6.

Предусмотрена световая и звуковая сигнализация и блокировка на отключение ГК-1,2 при достижении перепада давления между приемом и нагнетанием более 18 кгс/см².

Температура В.С.Г. на нагнетании ГК-1,2 измеряется прибором TRSAH поз.531, 532. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по достижению температуры 100⁰С, 110⁰С и блокировка на отключение компрессора при температуре 110⁰С.

С нагнетания ГК-1 (ГК-2) В.С.Г. поступает в сепаратор Е-16, из Е-16 направляется параллельнми потоками в узлы смешения с сырьем на 1,2,3 блоках установки. Уровень в Е-16 измеряется прибором LRAH поз. 311. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по достижению уровня в Е-16 80%.

Раствор МДЭА и углеводородный конденсат из сепараторов Е-6, Е-16 дренируются в емкость аварийных сбросов Е-30. Из Е-30 жидкость освобождается в заглубленную дренажную емкость

Е-26.

Раствор МДЭА, насыщенный углеводородами и сероводородом, снизу абсорбера К-3 поступает в трубное пространство теплообменника Т-9, где нагревается за счет тепла регенерированного раствора МДЭА из Т-4 и далее поступает в десорбер К-4. Уровень в абсорбере К-3 регулируется регулятором уровня LRC поз.223. Клапан типа «ВО» установлен на перетоке раствора абсорбента из колонны К-3 в Т-9. Температура насыщенного раствора МДЭА после Т-9 измеряется прибором TR поз.437.

Температура верха колонны К-4 поддерживается не выше 125⁰С, внизу колонны - не выше

127 ⁰С и измеряется приборами соответственно TR поз.436,480. Давление в колонне К-4 не более

2,0 кгс/см² и измеряется прибором РR поз.105. В десорбере К-4 происходит отделение сероводорода от метилдиэтаноламина.

Парогазовая смесь сверху К-4 поступает в две секции аппарата воздушного охлаждения АВО-5 (шестисекционный аппарат), где происходит конденсация и охлаждение паров МДЭА и воды до температуры не выше 60⁰С, температура раствора на входе и выходе из секций АВО-5 измеряется приборами TR поз.475,424.

Из АВО-5 газожидкостная смесь поступает в сепаратор Е-27, откуда сероводород выводится с установки по линии №724а Ду-50 мм на факел или на установку производства серной кислоты по линии № 724 Ду 50 мм.. Расход сероводорода из Е-27 измеряется прибором FR поз.185.

Давление в Е-27 регулируется регулятором давления PRC поз.91. Клапан типа «ВЗ» установлен на линии сброса сероводорода из сепаратора.

Флегма из Е-27 насосом Н-17(Н-18) возвращается на верх десорбера К-4 в качестве орошения. Уровень в Е-27 регулируется регулятором уровня LRCAL поз. 225, клапан типа «ВЗ» установлен на линии нагнетания насосов Н-17,Н-18. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация понижения уровня в Е-27 менее 30%. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация и блокировка на отключение насосов Н-17,Н-18 при понижении давления нагнетания менее

1,0 кгс/см².

Раствор МДЭА снизу К-4 поступает самотеком в корпус рибойлера Т-4, где нагревается за счет тепла водяного пара в змеевике рибойлера; для поддержания температуры в низу десорбера, необходимой для десорбции сероводорода, пары из Т-4 возвращаются в К-4.

Регенерированный раствор МДЭА с содержанием сульфидов серы не более 1,5 г/л из рибойлера Т-4 самотеком поступает в межтрубное пространство Т-9, затем охлаждается в 2-х секциях аппарата воздушного охлаждения АВО-5 и далее поступает в сборник МДЭА Е-28.

Температура раствора МДЭА на входе и выходе из секций АВО-5 измеряется приборами TR поз.476,425. Уровень в Т-4 поддерживается регулятором уровня LRC поз.222, клапан которого типа «ВО» расположен на перетоке из Т-4 в Т-9.

Из емкости Е-28 регенерированный раствор МДЭА насосом Н-9(Н-10,Н-11) подается на верх абсорбера К-3. Уровень в емкости Е-28 измеряется прибором LRАL поз.242. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация уровня в Е-28 10%, 80% и блокировка на отключение насоса

Н-10,11 при снижении уровня до 10%.

Подпитка свежим МДЭА производится закачкой из бочек (V-200л), поступающих на установку с реагентного хозяйства производства, насосом Н-9 в емкость Е-28.

Для освобождения МДЭА, находящегося в Е-28, от нефтепродукта предусмотрена схема дренажа (перетока) с верхней части Е-28 в дренажную емкость Е-26 за счет увеличения уровня раствора в Е-28.

Схемы обеспечения.

Газообразное топливо поступает к форсункам печей П-1,2,3 из общезаводского трубопровода № 723а Ду-80мм., через фильтр ФГ-1(ФГ-2), где очищается от механических примесей и поступает в испаритель Т-11. В Т-11 топливный газ подогревается острым водяным паром до температуры 100-120⁰С, и освобождается от жидкой фазы.

Давление топливного газа на установку измеряется прибором PRCAL поз.97, клапан типа «ВЗ» установлен на линии топливного газа на выходе из Т-11. Расход топливного газа измеряется и учитывается прибором FRQ поз.194. Температура топливного газа на установку и после Т-11 измеряется соответственно прибором TR поз. 403,404.

Уровень жидкости в Т-11 измеряется прибором LRAH поз.310. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация по превышению уровня в Т-11 и открытие задвижки с электроприводом №8 на линии освобождения от конденсата при достижении уровня в Т-11 20% и закрытие задвижки №8 при уровне в Т-11 10%.

Газовый конденсатиз Т-11 освобождается на факел в общезаводской трубопровод №721а Ду-80мм или №724а Ду-100мм. Предусмотрена возможность вывода газового конденсата в сепаратор Е-30.

Топливный газ из Т-11 поступает к горелкам печей П-1,2,3 через клапаны-отсекатели топливного газа, нормально-закрытого исполнения.

Давление топливного газа к рабочим и пилотным горелкам печей П-1,2,3 измеряется приборами: PRSAL поз.51, 52, 53; PRSAL поз.41, 42, 43.

Предусмотрена световая и звуковая сигнализации понижения давления топливного газа к рабочим горелкам менее 1,0 кгс/см² и блокировка на закрытие клапанов–отсекателей и прекращение подачи топлива при давлении топливного газа менее 0,5 кгс/см².

Предусмотрена световая и звуковая сигнализации понижения давления топливного газа к пилотным горелкам менее 0,3 кгс/см² и блокировка на закрытие клапанов–отсекателей и прекращение подачи топлива при давлении топливного газа менее 0,1 кгс/см².

Горелки П-1,2,3 оснащены запальными устройствами для розжига горелок.

На трубопроводах подачи топливного газа к П-1,2,3 к рабочим горелкам установлены клапаны-регуляторы температуры газосырьевой смеси на выходе из печи (поз.11,12,13).

Разрежение в печах П-1,2,3 измеряется прибором PRSAL поз.61,62,63 соответственно. Предусмотрена сигнализация по снижению разрежения до 2 кгс/м² (20Па) и блокировка по прекращению подачи топлива при разрежении 1 кгс/м² (10Па).

Температура дымовых газов на перевале печей П-1,2,3 измеряется приборами TRSAH поз. 451,461,452,462,453,463. Предусмотрена сигнализация повышения температуры более 850⁰С и блокировка на прекращение подачи топливного газа к горелкам печи при повышении температуры более 900⁰С. Температура дымовых газов на выходе из печей П-1,2,3 измеряется приборами TRAH поз. 408,409,410. Предусмотрена сигнализация при повышении температуры более 450⁰С.

Содержание кислорода в дымовых газах из П-1,2,3 измеряется газоанализаторами АКВТ-01 QRSAНL поз. 296,297,298. Предусмотрена световая и звуковая сигнализации по превышению - более 8,5% и понижению - менее 0,5% содержания кислорода в дымовых газах на выходе из печей.

 

Клапан-отсекатель, прекращает подачу топливного газа к печи П-1(П-2,П-3) в случаях:

- повышения температуры газосырьевой смеси на выходе из печи П-1 более 400⁰С,

П-2 более 350⁰С, П-3 более 400⁰С;

- понижения давления топливного газа к рабочим горелкам печей П-1,2,3 менее 0,5 кгс/см², пилотным горелкам - менее 0,1 кгс/см²;

- понижения расхода водородосодержащего газа в тройники смешения на 1,2,3 потоки менее

1500 нм³/час;

- при достижении концентрации горючих газов 20% от НКПР;

- при совпадении факторов: понижения содержания кислорода в дымовых газах на выходе

из печи менее 0,5% об., повышение температуры дымовых газов над перевалом печи более

900⁰С, понижения давления сырьевой смеси на входе в змеевик менее 15 кгс/см²;

- при снижении разрежения в печи П-101/1,2 менее 1 кгс/м² (10 Па);

- при прекращении пневмопитания и электроснабжения приборов КИП.

 

Для противоаварийной защиты топочного пространства и змеевиков печей П-1,2,3 предусмотрено:

- автоматическое и дистанционное включение задвижек с электроприводом №№27,28,29 на подаче острого пара в камеру сгорания печей;

- дистанционное включение задвижек с электроприводом №№9,10,11 на подаче азота высокого давления в тройники смешения и далее в змеевики печей П-1,2,3 для аварийного освобождения змеевиков печей от нагреваемых жидких продуктов по ходу продукта в Р-1,2,3;

Предусмотрено автоматическое и дистанционное управление задвижкой с электроприводом №26 для подачи острого водяного пара на паровую завесу печей П-1,2,3 и сигнализация световая и звуковая об открытии задвижки.

 

Для проведения опрессовки системы установки перед пуском, проверки оборудования и трубопроводов на герметичность на установку подведен азот высокого давления (Р-50 кгс/см²) из заводской сети по трубопроводу № 932 Ду 80 мм. и разделяется на два потока. На одном потоке установлен клапан регулятор - давления PRC поз.111, типа «ВО», регулирующий давление азота до 43 кгс/см², который используется в схемах аварийного освобождения змеевиков печей на 1,2,3 потоках, на другом клапан-регулятор давления PRC поз.196а, типа «ВО», поддерживает давление в линии 14 кгс/см² и используемый для продувок и подготовки оборудования к ремонту. Расход азота на установку измеряется прибором FRQ поз.196.

 

Для продувки трубопровода топливного газа перед пуском печей П-1,2,3 в работу предусмотрена схема подвода азота (через разъемный участок). Забор азота производится из трубопровода азота после клапана регулятора давления поз 196а, ввод - после задвижки с электроприводом №7 на трубопроводе топливного газа на установку и в трубопроводы сброса на факел на топливных коллекторах у печей П-1,2,3. Предусмотрена продувка «на свечу» в атмосферу с коллекторов горелок печей П-1,2,3.

Продувка азотом технологической схемы от узлов смешения сырья с ВСГ 1,2,3 потоков до сепараторов Е-1/1,2,3 через змеевики печей и Р-1,2,3 осуществляется на факел.

Азот также подведен для продувки от водорода и углеводородных газов секций АВО-6, АВГ-1,2 со сбросом через сепаратор Е-30 на факел.

При прогаре змеевиков в печах П-1,2,3 подача азота предусматривается при совпадении факторов:

- при снижении содержания кислорода в дымовых газах на выходе из печи менее 0,5% об.;

- повышение температуры дымовых газов над перевалом печи более 900⁰С;

 

 

- понижения давления сырьевой смеси на входе в змеевик менее 15 кгс/см²;

- дистанционное включение задвижек с электроприводом №4,5,6 для освобождения

потоков В.С.Г. из сепараторов высокого давления Е-1,2,3 в факельный трубопровод с установки.

 

В случае нарушения нормального технологического режима на установке и отклонений по качеству выпускаемой продукции предусмотрены схемы циркуляции:

 

- вывода 1 и 3 блоков установки по схемам:

К-2/1--- Н-5(8) ---Т-1/1 ---АВГ-4 --- прием Н-1(4) –--Т-1/1 ---Т-2/1 ---П-1 ---Р-1 ---Т-2/1---

---Е-1/1---К-1/1 – К-2/1;

К-2/3--- Н-7(8) ---Т-1/3 ---АВГ-3 --- прием Н-3 (4) –--Т-1/3 ---Т-2/3 ---П-3 ---Р-3 ---Т-2/3---

-- Е-1/3---К-1/3 – К-2/3;

- гидроочищенного парафина из К-2/2 на прием сырьевых насосов или через парафиновый

резервуар;

 

Сброс от предохранительных клапанов сепараторов Е-1/1,2,3 с температурой не более 200⁰С производится в сепаратор аварийных сбросов Е-30. Из Е-30 газ сбрасывается на факел с установки по линии №721а Ду-80мм.

Аварийное освобождение от углеводородного и водородосодержащего газов сепараторов

Е-1/1,2,3 осуществляется дистанционно в Е-30, открытием задвижек с электроприводом №4,5,6.

Жидкие углеводороды из Е-30 дренируются в Е-26. Уровень в Е-30 измеряется прибором LRAH поз. 235. Предусмотрена световая и звуковая сигнализации повышения уровня в Е-30 более 30%.

Сброс от предохранительных клапанов аппаратов Е-9а, Е-27,Т-4, после регулятора давления в Е-27 поз. 91 осуществляется в факельный трубопровод №724а Ду-100мм.

Сброс от предохранительных клапановколонн К-1/1,2,3; на трубопроводах перетока из

Е-1/1,2,3 в К-1/1,2,3 осуществляется в емкость Е-9 связанную с атмосферой. Конденсат из Е-9 дренируется в Е-26 и ПЛК. Уровень в Е-9 измеряется прибором LR поз. 227.

 

Охлаждающая жидкость (масло, антифриз, вода) на насосы Н-5,7,8 подается из емкости Е-21 насосом Н-21(21а) предварительно охлажденная до температуры 30- 40⁰С в аппарате воздушного охлаждения АВО-7. Уровень в емкости Е-21 измеряется прибором LRAHL поз.21. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация понижения уровня Е-21 менее 20% и повышения уровня более 80%. Предусмотрена сигнализация и блокировка на отключение насоса Н-21(Н-21а) при отсутствии перекачиваемой жидкости в корпусе насоса LSA -721(LSA -721а) и понижения давления нагнетания менее 1,0 кгс/см² РSA -721(РSA -721а). Температура охлаждающей жидкости на насосы измеряется прибором ТR поз. 401, в емкости Е-21 ТR поз. 400.

Заполнение охлаждающей жидкостью емкости Е-21 осуществляется наливом из передвижной автоцистерны.

 

На насосах, перекачивающих горючие жидкости Н-5,7,8,6 установлены торцевые уплотнения, исключающие утечку перекачиваемой жидкости. Предусмотрена световая и звуковая сигнализация повышения давления более 3,0 кгс/см² в системе уплотнения торцов насосов.

Уровень в бачке системы уплотнения насоса контролируется по месту по уровнемерным стеклам. Предусмотрена сигнализация понижения уровня в бачке менее 20% и блокировка на отключение насоса.

Температура подшипников насосов Н-5,7,8,6 контролируется приборами соответственно поз. TRAS-805, 807, 808, 806. При повышении температуры подшипников до 60⁰С срабатывает предупредительная сигнализация, при повышении температуры до 70⁰С насос автоматически отключается.

 

Оборотная охлажденная вода на установку поступает по трубопроводу Ду-150 мм (давление не менее 1,5 кг/см², температура не выше 28⁰С) из общезаводской магистрали (Колодец №61).

 

Горячая вода с установки сбрасывается в заводскую сеть горячей воды (колодец с гидрозатвором №72). Давление воды поступающей на установку измеряется прибором PRAL поз. 191а, предусмотрена сигнализация понижения давления воды менее 1,5 кгс/см². Расход воды измеряется и учитывается прибором FRQ поз. 191. Температура воды на установку измеряется прибором TR поз.402.

Острый пар на установку (давление 8-12 кг/см2, температура 180-210оС) поступает по трубопроводу Ду-100мм. из общезаводских паропроводов №1013 Ду-200мм, № 1005 Ду-250мм с эстакады а/д №16. Давление острого пара регулируется регулятором давления PRC поз.192, клапан типа «ВЗ» установлен на линии поступления пара на установку. Расход пара измеряется и учитывается прибором FRQ поз.193. Температура пара на установку измеряется прибором ТR

поз. 446.

На выходе парового конденсата из пароподогревателей Т-4, Т-11,