Механический расчет контактной подвески

Механический расчет контактной подвески

Определение нагрузок на несущий трос

Определили для основных расчетных режимов нагрузки на несущий трос при которых усилия в несущий трос могут оказаться наибольшими и опасными для прочности тороса.

Режим минимальной температуры. В этом решение несущий трос испытывает только вертикальную нагрузку от собственного веса проводов которая определяется по формуле

g= g_т+n_к (g_к+g_с) (1)

где- g_T и g_k – нагрузка от собственного веса 1 м несущий трос и контактный провод значение которых по [2, стр 17 т8]

g_T=1,037 даН/м

g_k=0,873 даН/м

g_c=0,102 даН/м

g_c- распределенная линейная нагрузка от собственного веса струн и зажимов.

n_k- количество контактных проводов в подвеске

g=1,037+2(0,873+0,102) = 2,987 даН/м

Режим максимального ветра.

В этом режиме на несущий трос действует нагрузки от веса проводов и от давления ветра. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос определена по формуле:

Р_tvmax = Cx ^-3 (2)

Где – С_х- аэродинамический коэффициент любого сопротивления несущий трос к ветру [2, стр 53, т20] Сх=1,25

υ_н - нормативная скорость ветра наибольшей интенсивности с повторяемость 1 раз в 10 лет, приняли в соответствии с ветровым режимом. III [2, стр 14, т4] υ_н = 29

d - диаметр несущего троса, приняли по [2, стр 17, т8] d=14.00

К_в- коэффициент учитывающий влияние местных условий на ветровую нагрузку воздействующей на контактную сеть. к_в=0,94

Р_tvmax = 1,25 ^-3= 812,774 ^-3 = 0,813 дан/м

Нашли результирующую нагрузку.

q_tvmax = = = = =3,096 дан/м

 

Режим гололеда с ветром.

В этом режиме на несущий трос действует вертикальные нагрузки от собственного веса от веса гололеда и горизонтальной нагрузки от давления ветра на несущий трос покрытой гололедом.

Вертикальную нагрузку от веса гололеда на несущий трос определили по формуле:

 

g_гт= 0,0009 (4)

где в_т- толщина стенки гололеда на несущий трос в мм приняли по [2,12, т1] для гололедного р-на вт=10

g_гт= 0,0009

Вертикальную нагрузку от веса гололеда на контактном проводе нашли по формуле:

g_гт= 0,0009 (5)

где – в_к= толщина стенки гололеда на контактном проводе в мм

в_к=0,5*B_T

в_к=0,5

d_срк- средний диаметр контактного провода приняли по [ 2,17,т8]

Н-11,80

А-12,81

d_срк =

g_гк=0,0009

Полную вертикальную нагрузку от веса гололеда на провода контактной подвески определили по формуле:

g_г= g_гт+n_k (g_гк+g_гс) (6)

где – g_рс – равномерно распределенная по длине пролета нагрузка от веса гололеда на струнах и зажимах дрс-0,03

g_г=0,678

Горизонтальную ветровую нагрузку на несущий трос покрытый гололедом нашли по

Р_тр= С_х ^-3 (7)

Где υ_г- скорость ветра при гололеде приняли

υ_г = 0,5*υ_H

υ_г = 0,5

Р_тг=1,25 ^-3= 14,5 ^-3=493,47

^-3=0,493 да Н/м

Результирующую нагрузку на несущий трос в режиме гололеда с ветром нашли по формуле:

q_г= ² (8)

q_г= ²= = 4,53 да H/м

 

 

Определение вагонных нагрузок на контактный провод.

Режим максимального ветра

Р⁰_nmax= с_х ^-3 (9)

Р⁰_nmax= 1,25 ^-3 =685,05 ^-3=0,685 да Н/м

Режим гололеда с ветром

Р_кг = с_х ^-3 (10)

Р_кг = 1,25 ^-3 = 0,342 да Н/м

Все полученные в расчете вагонной нагрузки свели в таблицу.

Наименование нагрузок	Расчетные
Гололед с ветром	Максимальная нагрузка ветра	Минимальная нагрузка
Нагрузка от веса проводов	g=2,987	g=0,987	g=2,987
2) нагрузка от веса гололеда на проводах подвески	gгт=0,678 да Н/м gгк=0,244 да Н/м	-	-
3) нагрузка от давления ветра	Ртг= 0,493 да Н/м Ркг=0,342 да Н/м	Ртvmax=0.813 да Н/м
4) Результирующая нагрузка в заданном режиме	qг=4,53	qtmax=3,096 да Н/м	g= 2,987 да Н/м

 

Установление исходного расчетного режима.

Расчет эквивалентного и критического пролета.

Длину эквивалентного проекта нашли по формуле

_э = (11)

Где - длина пропета в анкерном участке (м)

_э = = 68,6

Для определения исходного режима нашли критический пролет для режима г+в.

_крг= Т_max (12)

-для режима максимального ветра

_круmax= Т_max (13)

- где t_r- температура образования гололеда на проводах

t_vmax -температура максимального ветра по заданию

t_min- минимальная температура для заданного района

t_max - максимальнoго натяжениe несущего троса принятая по справочнику в даН.

[2,18,10] t_max=1960

24α – коэффициент, учитывающий линейное расширение материала провода

[2,10,11] 242=408 ^-6

_крг = 1960

_крvmax = 1960

Вывод. На оснований показаний 1406,89 расчета т.к. критический пролет больше эквивалентного, то исходным расчетным режимом является режим дополнительной наибольшей нагрузки – гололед+ветер.

Введение

Данный курсовой проект написан на тему «Проектирование участка контактной сети однофазного переменного тока промышленной частоты».

Целью этого курсового проекта является практическое применение полученных теоретических знаний для реализации проектирования участка контактной сети переменного тока и чертежных навыков.

В курсовом проекте произвели расчеты основных параметров устройств электроснабжения, нагрузок на провода и конструкции контактной сети, длин пролетов приняли наиболее рациональный вариант технического решения. Также разработали схему питания и секционирования, составили план контактной сети станции.

В отличии от других устройств электрофицированной железной дороги контактной сети практически не имеет резерва, это необходимо учитывать в процессе проектирования, ее в условиях эксплуатации.

 

 

Заключение

В данном курсовом проекте произвели следующие расчеты:

· Механическии расчет цепной контактной подвески;

· Расчет погонных нагрузокна контактном проводе в расчетных режимах;

· Рачет натяжения нагруженного несущего тросса в зависимосте от температуры;

· Построение монтажных кривых и составлениемонтажных таблиц (на формате А4);

· Определение максимальной допустимой длины пролетов цепных подвесок станции;

· Разработали схему питания и секционирования контактной сети станции(на формате А4);

· Произвели трассировку контактной сети на станции;

· Подобрали типовые поддерживающиеконструкции.

Также выполнили графическую часть, план контактной сети на станции в масштабе 1:1000 на миллиметровой бумаге, шириной 297мм.

Механический расчет контактной подвески