Результаты проектирования асинхронного двигателя на эвм

 

Задание на проектирование асинхронного двигателя:

 

- полезная мощность P2 = 22 кВт.

- фазное напряжение U1 = 380 В.

- синхронная частота вращения N1 = 750 об/мин.

- частота сети f1 = 50 Гц.

- число фаз M1 = 3.

- конструктивное исполнение M1001.

- исполнение по способу защиты IP44.

- машина должна удовлетворять требованиям ГОСТа 183-74

 

1 ВЫБОР ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ НАГРУЗОК И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛАВНЫХ

РАЗМЕРОВ МАШИНЫ

 

Число пар полюсов P = 60*f1/N1 = 4.

 

Высота оси вращения H = F (P2,2P) = 200 мм.

 

Внешний диаметр статора Da = F (H) = 0.349 м.

 

Коэффициент Kd = Di/Da = F (2P) = 0.735.

 

Внутренний диаметр статора Di = Kd*Da = 0.256 м.

 

Полюсное деление tau = Pi*Di/2P = 0.101 м.

 

Коэффициент Ke = E1/U1 = F (Da,2P) = 0.952.

 

КПД (предварительно) КПД = F (P2,2P) = 0.885.

 

Cos fi (предварительно) Cos fi = F (P2,2P) = 0.84.

 

Расчетная мощность P` = Ke*P2/КПД/Cos fi = 28.173 кВА.

 

Коэффициент формы поля Kb = F (насыщения) = 1.11.

 

Расчетный коэффициент полюсного

перекрытия Alfa = F (насыщения) = 0.64.

 

Обмоточный коэф. (предварительно) Kоб = F (q,y) = 0.902.

 

Линейная нагрузка (предварительно) A = F (Da,2P) = 34860 А/м^2.

 

Индукция в зазоре (предварительно) B`dt = F (Da,2P) = 0.78 Тл.

 

6.08 * P`

Длина статора L= ──────────────────────────────── = 0.2 м.

Kd*Alfa*Kоб*A*B`delta*D1^2*N1

 

Отношение L/tau Lamda = 1.989

 

 

2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ПАЗОВ, ЧИСЛА ВИТКОВ, СЕЧЕНИЯ ПРОВОДА ОБМОТКИ

И РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ ЗОНЫ ЗУБЦОВ СТАТОРА

 

│Вш1│

───x x x x x x x x x x─── Эскиз паза статора

│ x x Hш1

│ x x─────────── Размеры паза в штампе (мм)

│ x x H2 Вш1 = 3.7 Нш1 = 1

│ x x─────── В2 = 6.5 В1 = 8.5

│ │ │ │ Н1 = 22.5 H2 = 1.4

│ │ │ │ Нn1 = 24.9

Hп1 x x │

│ │─────B2──────│ H1 Размеры паза в свету (мм)

│ │ │ │

│ x x │ B1` = 8.3 B2` = 6.3

│ │ │ │ Н1` = 22.3

│ │ │ │

────x x x x x x x x x x────

│ │

│───────B1─────── │

 

Зубцовые деления статора:

- минимальное T1_min = 0.0102

- максимальное T1_max = 0.0138

Диапазон числа пазов статора z1 = 58 - 79

Число пазов статора Z1 = 72.

 

Число пазов на полюс и фазу Q = Z1/M1/2P = 3.0.

 

Зубцовое деление статора T1 = Pi*Di/Z1 = 11.17 мм.

 

Число слоев обмотки стоатора Слоев = 2.

 

Шаг обмотки по пазам Y1 = Z1/2P+-Eps = 7.

 

Обмоточный коэффициент: Коб = Кр*Ку = 0.902.

Ky = 0.9397.

Кр = 0.9598.

 

Число параллельных ветвей A1 = 2.

 

Ток статора (предварительно) I1 = P1/КПД/Cos fi/M1/U1 = 26.0 A.

 

Сечение эффективного проводника (а = 1) qэф = 2.144 мм^2

 

Число элемент. проводников в одном эффет. Nэл = 1.

 

Число эффективных проводников в пазу:

- (предварительно) U"п = 15.00

- (окончательно) Uп = 30.

 

Число витков в фазе W1 = Un*P*Q/A1 = 180.

 

Марка обмоточного провода ПЭТ.

 

Диаметр изолированного элемент. проводника Dиз = 1.785 мм.

 

Линейная токовая нагрузка (окончательно) Аyt(A/м) = 34860.15.

 

Тепловой фактор (предварительно) АJ(А^2/мм^3) = 211.0

Плотность тока (предварительно) J(А/мм^2) = 6.053

 

Магнитный поток в зазоре Фdt(Вб) = 0.01004.

 

Магнитная индукция в зазоре (окончательно) Bdt(Тл) = 0.78419.

 

Плотность тока (предварительно) J1(А/мм^2) = 6.05

 

Магнитная индукция в зубце (предварительно) Bz(Тл) = 1.860

Магнитная индукция в ярме (предварительно) Ba(Тл) = 1.198

Ширина зубца статора (предварительно) bz1(мм) = 4.855

Высота ярма статора (предварительно) ha1(мм) = 21.594

Размеры паза статора (предварительно):

b1(мм) = 8.488

b2(мм) = 6.526

h1(мм) = 22.506

h2(мм) = 1.400

Односторонняя толщина пазовой изоляции Виз = 0.4 мм.

 

Площадь поперечного сечения пазовой изоляции Sиз(мм^2) = 25.9200.

 

Площадь поперечного сечения прокладки Sпр(мм^2) = 4.0000.

 

Площадь паза для размещения проводников Sпр(мм^2) = 132.9

 

Коэффициент заполнения пакета сталью Kc = 0.97.

 

Коэффициент заполнения паза Kзап = Dиз^2*Nэл*Un/Sпр = 0.719.

 

 

3 РАСЧЕТ РОТОРА

 

Эскиз паза ротора

 

│Вш2│

──────────x x x x x x x x x─────

│ Нш2` Нш2 = 0.7 мм. Вш2 = 1.5 мм.

│ x x x─────────── Нш2` = 0.3 мм.

│ x x Нш2 B12 = 5.5 мм. B22 = 4.4 мм.

│ x x─────────── Н2 = 12.6 мм.

│ x x Hn2 = 18.5 мм.

│ x x

Hn2 x─────В12─────x──────

│ │ │ │

│ x x H2

│ │ │ │

│ x───В22───x────────

│ x x

────────────────x x x

 

Воздушный зазор delta = F (Di, 2p, H) = 0.5 мм.

 

Число пазов ротора Z2 = F (Z1, 2p, Cкос) = 72.

 

Внешний диаметр ротора D2 = Di-2*delta = 0.2550 м.

 

Зубцовое деление ротора T2 = Pi*D2/Z2 = 11.13 мм.

 

Длина ротора L2 = L1 = 0.2 м.

 

Скос пазов Вetck = 11.20 мм.

 

Относительный скос пазов betta_sk=Вetck/t2 = 0.090

 

Угол скоса alfsk = pi*2p*beta_sk/z2 = 0.03137

 

Коэффициент скоса Kck = F (alfck) = 1.000.

 

Коэффициент Кв = F(H, 2p) = 0.23.

 

Внутренний диаметр ротора Dj = Da*Кв = 0.080 м.

 

Коэффициент приведения токов Vi = 2*M1*W1*Koв/Z2 = 13.531.

 

Коэффициент Кi = F (Cos fi) = 0.88.

 

Ток в стержне (предварительно) I2 = Ki*Vi*I1 = 309.58 А.

 

Плотность тока в стержне (предварит.) J2(А/мм^2) = 3.70

 

Сечение стержня (предварительно) Qc(мм^2) = 83.67

 

Сечение стержня (окончательно) Qc(мм^2) = 81.85

 

Магнитная индукция в зубце ротора

(предварительно) Bz2 = 1.6970 Тл

Ширина зубца (предварительно) bz2(мм) = 5.301

Размеры паза ротора (предварительно):

b21(мм) = 5.499

b22(мм) = 4.360

h22(мм) = 12.605

 

Плотность тока в кольце (предварит.) Jk = 0.85*J2

Jk(А/мм^2.) = 3.15

 

Ток в кольце (предварительно) Ikl = 891.40 А.

 

Сечение К. З. кольца (предварительно) Qk (мм^2) = 283.433

 

Размеры К. З. кольца (предварительно) Вкл = 1.25*Нn1 = 23.188 мм.

 

Aкл = Qк/Вкл = 12.224 мм.

 

Размеры К. З. кольца (окончательно) Вкл = 23.2 мм.

 

Aкл = 12.2 мм.

 

Сечение К. З. кольца (окончательно) Qk (мм^2) = 283.040

 

Средний диаметр К. З. кольца Dк = D2-Вкл = 231.8 мм.

 

 

4 РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ И ТОКА НАМАГНИЧИВАНИЯ

 

Марка электротехнической стали 2212.

 

Высота спинки статора ha1 = (Da-Di)/2-Hn1 = 21.6 мм.

 

Высота спинки ротора ha2 = (Da-db)/2-Hn2 = 69 мм.

 

Длина силов. линии в спин. стат. La1 = Pi*(Da-Ha1)/2p = 128.6 мм.

 

Длина силов. линии в спин. ротора La2 = Pi*(Di2+Ha2)/2P = 58.5 мм.

 

Ширина зубца статора:

bz11(мм) = 4.8430

bz12(мм) = 4.8795

Средняя ширина зубца статора bз1 = (Bз1max+Bз1min)/2 = 4.8613

Расчетн. ширина зубца стат. bз1 = (Bз1max+2*Bз1min)/3 = 4.86 мм.

 

Ширина зубца ротора:

bz21(мм) = 5.2992

bz22(мм) = 5.3040

Средняя ширина зубца ротора bз2 = (Bз2max+Bз2min)/2 = 5.3016

Расчетн. ширина зубца ротора bз2 = (Bз2max+2*Bз2min)/3 = 5.30 мм.

 

Коэффициент воздушного зазора: K'd1 = 1.246

K'd2 = 1.000

K'd = F(Вш1,Вш2,Delta) = 1.246.

 

Магнитный поток в зазоре Ф(Вб) = E/4.44/W1/Kоб/F1 =10.038e-3

 

Магнитная индукция в зазоре B`d = p*Ф*/Di/L1 = 0.78419 Тл.

 

Магнитная индукция в зубце статора Вz1 = B`d*T1/Bз1/Kfe = 1.860 Тл.

 

Магнитная индукция в зубце ротора Вz2 = B`d*T2/Bз2/Kfe = 1.697 Тл.

 

Магнитная индукция в спинке статора Ba1 = Ф/2/Ha1/L1/Kfe = 1.198 Тл.

 

Магнитная индукция в спинке ротора Ba2 = Ф/2/Ha2/L2/Kfe = 0.375 Тл.

 

Коэф. вытеснения потока в паз стат. Knx1 = Bn1/Bз1/Kfe = 1.522.

 

Коэф. вытеснения потока в паз ротора Knx2 = Bn2/Bз2/Kfe = 0.998.

 

Напряжённость магнитного поля:

в зубцах статора Hz1(А/м) = 3550

в зубцах ротора Hz2(А/м) = 1900

в ярме статора Ha1(А/м) = 410

в ярме ротора Ha2(А/м) = 89

 

Магнитное напряжение зазора F`d = 1.6*B`d*K'd*Delta = 777.0 A.

 

Магнитное напряжение зубц.статора Fz1 = 2*Hn1*Hz1 = 176.8 A.

 

Магн. напряжение зубца ротора Fz2 = 2*(Hp2-0.1*B22)*Hz2 = 68.6 A.

 

Магнитное напряжение спинки статора Fa1 = La1*Ha1 = 52.7 A.

 

Магнитное напряжение спинки ротора Fa2 = La2*Ha2 = 5.2 A.

 

Коэфф. насыщ. зубцовой зоны Kz1 = 1+(Fz1+Fz2)/F`d = 1.316.

 

Магн. напр. на пару полюсов Fц = F`d+Fz1+Fz2+Fa1+Fa2 = 1080.4 A.

 

Коэфф. насыщения магнитной цепи Кmy = Fц/F`d = 1.39.

 

Намагничивающий ток Imy = p*Fc/0.9/M1/W1/Коб = 9.9 A.

 

Относительное значение Imy Imy* = Imy/In = 0.379.

 

Индуктивное сопротивление главного поля Xmy = E/Imy = 36.69 Oм.

 

Относительное значение Xmy Xmy* = Xm*In/U1 = 2.511.

5 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ОБМОТОК СТАТОРА И РОТОРА

 

5.1 Параметры обмотки статора

 

Класс изоляции Класс = F(H) = F.

 

Удельная проводимость проводника Gm1 = (м/Ом*мм^2) = 41.

 

Коэф. для расчета лобовой части Kл = F(p) = 1.9.

 

Квыл = F(p) = 0.72.

 

B = F(p) = 0.01.

 

Ширина катушки Bкт = Pi*(Di+Hn1)*Betta/2p = 0.086 м.

 

Длина лобовой части Lл = Кл*Bкт+2*B = 0.183 м.

 

Вылет лобовой части Lвыл = Квыл*Вкт+В = 0.072 м.

 

Средняя длина витка Lср = 2*(L1+Lл1) = 0.766 м.

 

Активное сопротивление фазы R1 = Lср*W1/Gm1/Qэф/A1 = 0.741 Ом.

 

Коэффициент Kвет` = 0.25+0.75*Betta = 0.834.

 

Коэффициент Kвет = 0.25+0.75*Kвет` = 0.875.

 

Коэффициент Kск` = F(T2/T1,Betck) = 0.9.

 

Коэф. провод. дифференц. рассеяния Lamd1 = 1.137.

ksi1 = 0.761

 

Коэф. провод. пазового рассеяния Lamn1 = F(разм.паза) = 1.469.

 

Коэф. провод. лобового рассеяния Lamл1 = F(Lл1,Q,Y1) = 0.677.

 

Индуктивное сопротивление фазы X1 = F(F1,W1^2,Lam1) = 1.400 Ом.

 

5.2 Параметры обмотки ротора

 

Удельная проводимость проводника Gm2 = (м/Ом*мм^2) = 20.5.

 

Активное сопротивление кольца Rкл = 1.7434*E-3 Ом.

 

Активное сопротивление стержня Rст = 119.1221*E-6 Ом.

 

Коэффициент Del_ta = 0.3473

 

Сопротивление фазы ротора r2=Rст+2*Rкл/Del_ta^2 = 148.030*E-6 Ом

 

Коэф. привед. сопротивления V12 = 4*M1*(W1*Koб)^2/Z2 = 4393.5.

 

Приведенное активное сопротивление R2` = R2*V12 = 0.650 Ом.

 

Коэффициент Delz = F(Вш1/T1,Bш1/Del) = 0.03.

 

Коэф. пров. дифференц. рассеяния Lamd2 = 1.453.

 

Ksi2 = 0.9760

 

Коэф. пров. пазового рассеяния Lamn2 = F(разм.паза) = 2.710.

 

Коэф. пров. лоб. рассеяния Lamл2 = F(Z2,разм.кол.) = 0.417.

 

Индуктивное сопротивление обмотки ротора x2 = 3.61816065976035E-0004

 

Индуктивное сопротивление обмотки ротора x2 = 0.362*E-3 Ом

 

Приведенное индуктивное сопротивления X2` = X2*V12 = 1.590 Ом.

 

Коэффициент Sigma_Sk=1+0.41*(bск/tau)^2*U1/(Im*x1) = 1.138.

 

Индуктивное сопротивление фазы X1 = X1*Sigma_Sk = 1.594 Ом.

 

Приведенное индуктив. сопротивл. X2` = X2`*Sigma_Sk = 1.809 Ом.

 

Базисное сопротивление zб = Uнф/I1н = 14.615 Ом

 

Относительное значение R1 R1* = R1*I1н/Uнф = 0.051.

 

Относительное значение R2` R2`* = R2`*I1н/Uнф = 0.044.

 

Относительное значение Х1 X1* = X1*I1н/Uнф = 0.109.

 

Относительное значение Х2` X2`* = X2`*I1н/Uнф = 0.124.

 

 

6 РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ХОЛОСТОГО ХОДА

 

Масса спинки статора Ма1 = F(разм.) = 33.62 кг.

 

Масса зубцов статора Мz1 = F(разм.) = 13.18 кг.

 

Масса зубцов ротора Мz2 = F(разм.) = 10.68 кг.

 

Удельные потери в стали р10 = F(марка ст.) = 2.2 Вт/кг.

 

Основные потери в стали Рсто = Ра1+Рz1 = 350.47 Вт.

 

а) спинки статора Ра1 = 1.6*р10*Ва1^2*F1^1.5 = 169.84 Вт.

 

б) зубцов статора Pz1 = 1.8*p10*Bz1^2*F1^1.5 = 180.63 Вт.

 

Коэффициент Beta01 = F(Вш2,Delta) = 0.36.

 

Коэффициент Deta02 = F(Bш1,Delta) = 0.

 

Амплитуда пульсаций магнитной индукции

в воздушном зазоре над головками зубцов:

B01 = 0.0000 Тл

B02 = 0.3518 Тл

 

Удельные поверхностные потери (ko1=ko2=1,5):

pn1 = 0.000 Вт/м^2

pn2 = 145.296 Вт/м^2

 

Амплитуда пульсаций средних значений

магнитной индукции в зубцах:

Bnyl1 = 0.000 Тл

Bnyl2 = 0.168 Тл

 

Добавочные потери в стали Рст.доб. = 119.68 Вт.

 

а) поверхностные в статоре Рпов1 = 0.00 Вт.

 

б) поверхностные в роторе Pпов2 = 22.59 Bт.

 

в) пульсационные в статоре Pпул1 = 0.00 Вт.

 

г) пульсационные в роторе Pпул2 = 97.09 Вт.

 

Полные потери в стали Pст = Рсто+Рстд = 470.15 Вт.

 

Коэффициент Кт = F(2p) = 1.000.

 

Механические потери Pм = Кт*N1^2*DI^3 = 83.45 Вт.

 

Добавочные потери при нагрузке Pдоб = 0.005*P2/Кпд = 124.29 Вт.

 

Потери в обм-ке статора при Х.Х. Рм10 = M1*Imy^2*R1 = 217.88 Bт.

 

Потери при Х.Х. P0 = Pст+Рм+Рм10 = 771.47 Вт.

 

Активная составляющая тока Х.Х. Ioa = P0/M1/U1 = 0.6767 A.

 

Реактивная составляющая тока Х.Х. Ior = Imy = 9.9 A.

 

Ток холостого хода Io = Sqr(Ioa^2+Ior^2) = 9.92 A.

 

Относительное значение тока Х.Х. Io* = Io/I1 = 0.382.

 

Cos(fi) холостого хода Cos(fio) = Ioa/Io = 0.0682.

 

 

7 НОМИНАЛЬНЫЙ РЕЖИМ РАБОТЫ

 

Коэффициент рассеяния статора Tau1 = X1/Xm = 0.043

 

Коэффициент сопротивления статора R01 = R1/(X1+Xm) = 0.019

 

Расчетные параметры: R1" = R1 = 0.741 Ом

 

X1" = X1*(1+Tau1)*(1+R01*R1/X1 = 1.678 Ом

 

R2" = R2*(1+Tau1)^2*(1+R01^2) = 0.708 Ом

 

X2" = X2*(1+Tau1)^2*(1+R01^2) = 1.970 Ом

 

Rк = R1"+R2" = 1.449 Ом

 

Xк = X1"+X2" = 3.649 Ом

 

Zк = Sqrt(Xк^2+Rк^2) = 3.926 Ом

 

Zs = Sqrt(Xк^2+R1^2) = 3.723 Ом

 

Внутренняя мощность Рв = Р2+Pdob+Pм = 22207.7 Вт

 

Сопротивления схемы замещения: Rн = 15.622 Ом

 

Zн = 17.457 Ом

 

Номинальное скольжение Sн = 1/(1+Rн/R2") = 0.0434

 

Активная сост. тока статора при синхр. вращении Iсв

Iсв = Р0/М1/U1 = 0.60 А

 

Расчетный ток ротора I2" = U1/Zн = 21.77 А.

 

Активная составляющая тока статора

I1а = I0а+I2"*F(Rн,Zн,Rк) = 22.05 А.

I0a = 0.6035 A.

 

Реактивная составляющая тока статора

I1р = I0р+I2"*F(Rн,Zн,Rк) = 13.62А.

I0p = 9.9000 A.

 

Номинальный ток статора I1 = Sqrt(I1а^2+I1р^2) = 25.92 А.

 

Потери в обмотке статора Рм1 = m1*I1^2*R1 = 1493.45 Вт.

 

Потери в обмотке ротора Рм2 = m1*I2"^2*R2" = 1006.41 Bт.

 

Суммарные потери Рsuм = Рм1+Рм2+Рст+Рмех+Рдоб = 3177.0 Вт.

 

Потребляемая мощность Р1 = Р2 + Рsuмa = 25.177 кВт.

 

Номинальный К.П.Д. К.П.Д. = Р2/Р1 = 0.874

 

Номинальный Cos(Fi) Cos(Fi) = I1а/I1 = 0.851

 

 

Таблица - Рабочие характеристики асинхронного двигателя

 

P2 P1 I1 Cos(Fi) КПД N1

(кВт) (кВт) (А) (О.Е.) (О.Е.) (об/мин)

 

2.200 3.015 10.23 0.267 0.730 747.0

 

4.400 5.279 10.97 0.430 0.833 744.2

 

6.600 7.584 12.07 0.557 0.870 741.3

 

8.800 9.933 13.48 0.651 0.886 738.3

 

11.000 12.329 15.13 0.719 0.892 735.3

 

13.200 14.776 16.97 0.766 0.893 732.1

 

15.400 17.277 18.99 0.800 0.891 728.7

 

17.600 19.840 21.15 0.823 0.887 725.2

 

19.800 22.470 23.46 0.840 0.881 721.5

 

22.000 25.177 25.92 0.851 0.874 717.5

 

24.200 27.972 28.54 0.858 0.865 713.2

 

26.400 30.872 31.33 0.861 0.855 708.6

 

8 РАСЧЕТ РЕЖИМА ПУСКА АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ

 

Приведенная высота стержня Ksi = 63.61*Нп2*SQR(S) = 1.113.

 

Коэффициент Fi Fi = F(Ksi) = 1.129.

 

Глубина проникновения тока Нr = Нп2/(1+Fi) = 15.50 мм.

 

Коэфф. увеличения сопротивления стержня Кr = Qc/Qr = 1.093.

 

Коэффициент увеличения сопротивления R2"

KR = 1+Rc/R2*(Кr-1) = 1.075.

 

Привед. активное сопрот. ротора с учетом

эффекта вытеснения тока R2"ksi = R2"*KR = 0.699 Ом.

 

Коэффициент Fi" Fi" = F(Ksi) = 0.963.

 

Коэффициент проводимости рассеяния паза ротора

с учетом эффекта вытеснения тока lamdan2ksi = 1.788.

 

Приведенное индуктивное сопротивление рассеяния ротора

с учетом эффекта вытеснения тока X2"ksi = 1.445 A.

 

Расчетный ток ротора I2" = U1/ZK = 117.09 A.

 

Ток ротора с учетом насыщения I2н = (1.3-1.4)*I2" = 117.09 A.

 

Коэффициент Kp = F(2P) = 1.000.

 

Расчетная н.с. пазов Fп= Кp*W1*Коб*I2н/0.37/P = 12847.0 A.

 

Увеличение раскрытия паза статора dBш1 = F(Fп) = 1.18 мм.

 

Увеличение раскрытия паза ротора dВш2 = F(Fп) = 0.00 мм.

 

Уменьшение коэфф. проводимости рассеяния:

- паза статора dlamdп1 = F(dВш1) = 0.121.

- паза ротора dlamdп2 = F(dВш2) = 0.000.

 

Коэфф. насыщ. провод. дифф. расс. Kdz = F(dВш1,dВш2) = 1.191.

 

Коэфф. проводимости расс. паза статора

lamdп1н = lamdп1-dlamdп1 = 1.348.

 

Коэфф. проводимости расс. паза ротора

lamdп2н = F(разм. паза,Ksi,I2) = 1.788.

 

Коэфф. проводимости дифф. расс. статора

lamdd1n = lamdd1/Kdz = 0.955.

 

Коэфф. проводимости дифф. расс. ротора

lamdd2n = lamdd2/Kdz = 1.220.

 

Суммарный коэфф. проводимости рассеяния

статора lamd1н = lamdп1н+lamdd1н+lamdl1 = 2.980.

 

Суммарный коэфф. поводимости рассеяния

ротора lamd2н = lamdп2ksiн+lamdd2н+lamdl2 = 3.425

 

 

Индукт. сопротивление рассеяния статора

Х1н = Х1*lamd1н/lamd1 = 1.447 Ом.

Индукт. сопротивления рассеяния ротора

Х2н = Х2"*lamd2н/lamd2 = 1.353 Ом.

 

Уточненный ток ротора I2 = U1/Zkнас = 117.1 A.

 

Погрешность П = (I2-I2H)/I2H = 0.0001.

 

Пусковой ток статора I1п = 125.9 A.

 

Пусковой момент Мп = 387.10 H*м.

 

Кратность пускового момента Кпм = Мп/Mн = 1.322.

 

Кратность пускового тока Кпi = I1п/I1н = 4.841.

 

Таблица - Пусковые характеристики асинхронного двигателя

 

S Мп* Iп* X1(Ом) X2'(Ом) R2'(Ом)

 

1.000 1.322 4.84 1.447 1.353 0.699

 

0.950 1.365 4.81 1.447 1.355 0.693

 

0.900 1.413 4.79 1.448 1.358 0.688

 

0.850 1.465 4.75 1.449 1.360 0.683

 

0.800 1.521 4.72 1.450 1.363 0.678

 

0.750 1.583 4.67 1.451 1.366 0.674

 

0.700 1.651 4.63 1.453 1.369 0.670

 

0.650 1.725 4.57 1.454 1.372 0.666

 

0.600 1.805 4.51 1.456 1.375 0.662

 

0.550 1.892 4.43 1.458 1.380 0.658

 

0.500 1.986 4.34 1.461 1.384 0.655

 

0.450 2.085 4.23 1.465 1.390 0.652

 

0.400 2.187 4.09 1.470 1.397 0.650

 

0.350 2.288 3.92 1.476 1.406 0.650

 

0.300 2.374 3.70 1.486 1.419 0.650

 

0.250 2.423 3.41 1.499 1.437 0.650

 

0.200 2.400 3.04 1.520 1.465 0.650

 

0.150 2.244 2.56 1.557 1.513 0.650

 

0.100 1.875 1.93 1.594 1.589 0.650

 

0.050 1.161 1.12 1.594 1.755 0.650

 

9 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ

 

Коэффициент увеличения потерь Кro = F(кл. изол.) = 1.07.

 

Потери в пазовой части Р"эп = Kro*Pм1*2L1/LCP = 834.5 Вт.

 

Потери в лобовой части Р"эл = Kro*Pм1*2LЛ1/LCP = 763.5 Вт.

 

Коэффициент К = F(IP,2P) = 0.18.

 

Коэффициент теплоотдачи с поверхности

Alf1(Вт/М^2*град.) = F(Dа,2P) = 90.0.

 

Превышение температуры внутренней поверхности сердечн.

над темпер-ой воздуха внутри машины dTпов1 = 14.7 град.

 

Периметр паза статора П = 2*Нп1+В1+В2 = 0.060 М.

 

Эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции

Lэкв(Вт/(М*град.)) = 0.16.

 

Перепад темпер-ы в изоляции пазовой части dTизп = 3.2 град.

 

Периметр условной поверх. охл. лоб. части Пл = П = 0.060 М.

 

Перепад темпер-ы в изоляции лобовой части dTизл = 0.7 град.

 

Коэфф. теплопроводности внутр. изоляции катушек

всыпной обиотки L"экв(Вт/(М*град)) = F(Dг/Dиз) = 1.50.

 

Превышение температуры наружной поверхности лоб.

части над темпер. воздуха внутри машины dTповл = 13.2 град.

 

Среднее превышение темпер. обмотки статора

над температурой воздуха внутри машины dT"1 = 16.0 град.

 

Среднее значение периметра поперечного сечения

рёбер корпуса асинхронного двигателя Р_ребра = 0.380 м

 

Поверхность охлаждения корпуса Sкор = F(разм.) = 1.423 M^2.

 

Коэффициент подогрева воздуха

Alfв(Вт/(М^2*град)) = F(DA,2P) = 16.0.

 

Сумма потерь, отводимых в воздух внутри

машины Р"сум = 2305.2 Вт.

 

Превышение температуры воздуха внутри машины

над температурой окружающей среды dTв = 101.3 град.

 

Превышение температуры обмотки статора

над температурой окружающей среды dT1 = dT"1+dTв = 117.2 град.

 

Коэффициент M = 2.5000.

 

Требуемый расход воздуха Qв = K*P"сум/1100/dTв = 0.084 М^3/С.

K = M*SQR(N1/100*Dа) = 4.04.

 

Раход воздуха, обеспечиваемый

наружным вентилятором Qв" = 0.6*Dа^3*N1/100 = 0.191 M^3/C.