Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесинойСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
4.23. Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения. 4.24. Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рис. 3) и панелей следует проверять по формуле , (38) где М – расчетный изгибающий момент; R ф.р – расчетное сопротивление фанеры растяжению; m ф – коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: m ф = 0,6 для фанеры обычной и m ф = 0,8 для фанеры бакелизированной. При отсутствии стыков m ф = 1; W пр – момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере, который следует определять в соответствии с указаниями п. 4.25. 4.25. Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять по формуле , (39) где y о – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани обшивки; I пр – момент инерции сечения, приведенного к фанере: , (40) где I ф – момент инерции поперечного сечения фанерных обшивок; I д – момент инерции поперечного сечения деревянных ребер каркаса; Е д / Е ф – отношение модулей упругости древесины и фанеры. При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной b рас = 0,9 b при l ³ 6 a и b рас = 0,15 b, при l < 6 а (b – полная ширина сечения плиты, l – пролет плиты, а – расстояние между продольными ребрами по осям). 4.26. Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле , (41) где при ³ 50; при > 50 (а – расстояние между ребрами в свету; d – толщина фанеры). Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 кН (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку. 4.27. Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле , (42) где Q – расчетная поперечная сила; S пр – статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси; R сп – расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль волокон наружных слоев; b рас – расчетная ширина сечения, которую следует принимать равной суммарной ширине ребер каркаса. 4.28. Расчет на прочность поясов изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений с фанерными стенками (рис. 4) следует производить по формуле (17), принимая W рас = W пр, при этом напряжения в растянутом поясе не должны превышать R р, а в сжатом –j R с (j – коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба). 4.29. При проверке стенки на срез по нейтральной оси в формуле (42) значение R ск принимается равным R ф.ср, а расчетная ширина b рас b рас = ådст, (43) где ådст – суммарная толщина стенок. При проверке скалывания по швам между поясами и стенкой в формуле (42) R ск = R ф.ск, а расчетную ширину сечения следует принимать равной b рас = nh п, (44) где h п – высота поясов; n – число вертикальных швов. 4.30. Прочность стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений в изгибаемых элементах двутаврового и коробчатого сечений следует проверять по формуле , (45) где R ф.р.a – расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом a определяемое по графику рис. 17 прил. 5; sст – нормальное напряжение в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов; tст – касательные напряжения в стенке на уровне внутренней кромки поясов; a – угол, определяемый из зависимости . (46) Устойчивость стенки с продольным по отношению к оси элемента расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие касательных и нормальных напряжений при условии , (47) где h ст – высота стенки между внутренними гранями полок; d – толщина стенки. Расчет следует производить по формуле , (48) где k и и k t – коэффициенты, определяемые по графикам рис. 18, 19 прил. 5; h рас – расчетная высота стенки, которую следует принимать равной h ст при расстоянии между ребрами а ³ h ст и равной а при a < h ст. При поперечном по отношению к оси элемента расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (48) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда . (49) Б. Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям второй группы 4.31. Деформации деревянных конструкций или их отдельных элементов следует определять с учетом сдвига и податливости соединений. Величину деформаций податливого соединения при полном использовании его несущей способности следует принимать по табл. 15, а при неполном – пропорциональной действующему на соединение усилию. Таблица 15
4.32. Прогибы элементов зданий и сооружений не должны превышать величин, приведенных в табл. 16 Таблица 16
Примечания: 1. При наличии штукатурки прогиб элементов перекрытий только от длительной временной нагрузки не должен превышать 1/350 пролета. 2. При наличии строительного подъема предельный прогиб клееных балок допускается увеличивать до 1/200 пролета. 4.33. Прогиб изгибаемых элементов следует определять по моменту инерции поперечного сечения брутто. Для составных сечений момент инерции умножается на коэффициент k ж учитывающий сдвиг податливых соединений, приведенный в табл. 13. Наибольший прогиб шарнирно-опертых и консольных изгибаемых элементов постоянного и переменного сечений f следует определять по формуле , (50) где f о – прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига; h – наибольшая высота сечения; l – пролет балки; k – коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения; с – коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы. Значения коэффициентов k и с для основных расчетных схем балок приведены в табл. 3 прил. 4. 4.34. Прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять, принимая жесткость сечения равной 0,7 ЕI пр. Расчетная ширина обшивок плит и панелей при определении прогиба принимается в соответствии с указаниями п. 4.25. 4.35. Прогиб сжато-изгибаемых шарнирно-опертых симметрично нагруженных элементов и консольных элементов следует определять по формуле , (51) где f – прогиб, определяемый по формуле (50); x – коэффициент, определяемый по формуле (30). 5. Расчет соединений элементов деревянных конструкций Общие указания 5.1. Действующее на соединение (связь) усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (связи) Т. 5.2. Расчетную несущую способность соединений, работающих на смятие и скалывание, следует определять по формулам: а) из условия смятия древесины Т = R смa F см; (52) б) из условия скалывания древесины , (53) где F см – расчетная площадь смятия; F см – расчетная площадь скалывания; R смa – расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон; – расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон, определяемое п. 5.3. 5.3. Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию следует определять по формуле , (54) где R ск – расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон (при расчете по максимальному напряжению); l ск – расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент; е – плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5 h при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 5, а) и 0,25 h при расчете симметрично загруженных элементов с симметричной врезкой (рис. 5, б); (h – полная высота поперечного сечения элемента); b – коэффициент, принимаемый равным 0,25 при расчете соединений, работающих по схеме, показанной на рис. 5, г и b = 0,125 при расчете соединений, работающих по схеме согласно рис. 5, в; если обеспечено обжатие по плоскостям скалывания. Отношение l ск / е должно быть не менее 3. Рис. 5. Врезки в элементах соединений а – несимметричная; б – симметричная; в, г – схемы скалывания в соединениях Клеевые соединения 5.4. При расчете конструкций клеевые соединения следует рассматривать как неподатливые соединения. 5.5. Клеевые соединения следует использовать: а) для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рис. 6, а); б) для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания слоев по высоте и ширине сечения. При этом по ширине пакета швы склеиваемых кромок в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на толщину слоя d по отношению друг к другу (рис. 6, б); в) для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зубчатый шип по всей высоте сечения (рис. 6, в). Рис. 6. Клеевые соединения а – при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим на пласть; б – при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке; в – при стыковании клееных элементов под углом зубчатым шипом Величина внутреннего угла между осями сопрягаемых под углом элементов должна быть не менее 104°. 5.6. Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать не менее 10 толщин стыкуемых элементов. 5.7. Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, не следует принимать более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей. 5.8. В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 150 мм в примыканиях элементов под углом от 30 до 45°. Соединения на врубках 5.9. Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рис. 7). Рис. 7. Лобовая врубка с одним зубом Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна располагаться перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил. Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами. 5.10. Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию по п. 5 табл. 3. 5.11. Длину плоскости скалывания лобовых врубок следует принимать не менее 1,5 h, где h – полная высота сечения скалываемого элемента. Глубину врубки следует принимать не более 1/4 h в промежуточных узлах сквозных конструкций и не более 1/3 h в остальных случаях, при этом глубина врубок h 1 в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круглых лесоматериалах – не менее 3 см. 5.12. Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом следует производить по плоскости смятия (см. рис. 7). Угол смятия древесины a следует принимать равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок следует определять по формуле (2) примеч. 2 к табл. 3 независимо от размеров площади смятия.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-15; просмотров: 476; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.221.160.29 (0.008 с.) |