Транспортирование профилей и конструкций

7.2.1. Профили транспортируются в пакетах любым видом транспорта в соответствии с правилами перевозок, действующими на данном виде транспорта. Масса пакета не должна превышать 0,5т, длина – не более 12,5м.

7.2.2. При крупноблочной сборке каркаса конструкции из профилей могут транспортироваться укрупненными блоками заводского изготовления. Упаковка таких блоков должна обеспечивать их доставку без дефектов, не допускаемых по утвержденным техническим условиям.

7.2.3. При погрузке и разгрузке пакетов профилей или укрупненных блоков и конструкций запрещается использовать стальные захваты и рекомендуется использовать вместо них обрезиненные тросы, транспортерные ленты или специальную технологическую оснастку из дерева.

Монтаж конструкций из профилей

7.3.1. Вертикальность боковых граней, колонн, стоек и других элементов, для которых установлены предельные отклонения от вертикальной оси, определяют при помощи металлической измерительной линейки и отвеса, а также металлическим поверочным угольником под 90º, установленным под прямым углом к боковой грани элемента и торцевой плоскости смежного элемента (рис. 26).

Если в проекте отсутствуют особые требования, то это отклонение не должно превышать 0,01 от проверяемого размера.

7.3.2. Более точное определение угла наклона колонны относительно вертикали осуществляют с помощью теодолита.

7.3.3. При монтаже каркаса стен крупными блоками необходимо не допускать их ромбовидности или трапециевидной формы, проверяя разность длины диагоналей с помощью рулетки.

7.3.4. Монтаж конструкций из профилей ремомендуется выполнять согласно СНиП 3.03.01-87 (несущие и ограждающие) и Рекомендаций по монтажу стальных строительных конструкций (к СНиП 3.03.01-87) МДС53-1.2001.

 

 

 

Коррозионная стойкость конструкций

8.1. Эксплуатация конструкций из оцинкованных гнутых профилей не требует их защиты от коррозии в течении не менее 25 лет, если соблюдаются условия их применения (см. п.1.5.) и требования к материалам (см. п. 2.1).

8.2. Метизы крепления (самонарезающие винты, болты, заклепки) должны иметь коррозионностойкое покрытие из кадмия, цинка или других аналогичных материалов.

8.3. Кровельное покрытие и внутренняя облицовка должны выполняться из долговечных и водостойких материалов, не допускающих протечек.

8.4. В покрытиях должны быть предусмотрены мероприятия, не допускающие образование конденсата на поверхности профилей. При этом особое внимание следует обратить на выполнение пароизоляции, гидроизоляции и теплоизоляции, исключающей образование «мостиков холода».

8.5. Применение составных элементов замкнутого сечения из профилей не рекомендуется.

8.6. Сварка и газовая резка профилей не допускаются.

8.7. Для повышения коррозионной стойкости конструкций профили рекомендуется изготовлять из оцинкованной окрашенной стали группы по ГОСТ 14918 с эффективным лакокрасочными покрытиями по ГОСТ Р 52146.

 

Огнестойкость конструкций

9.1. Для повышения огнестойкости конструкций из профилей рекомендуется использовать облицовку из гипсокартонных листов толщиной 12,5мм по ГОСТ 6266 или окрашивание специальными красками.

9.2. Рекомендуется также применение гипсокартонных листов повышенной огнестойкости для облицовки стен и перекрытий на лестничных клетках, тамбурах, кухнях и др.

9.3. Окраска профилей составом «Джокер» обеспечивает предел огнестойкости не менее 1 часа.

9.4. Утеплитель должен выполняться из негорючих материалов.

9.5. Предел огнестойкости стеновой конструкции с 2 листами ГКЛО (лист огнестойкий) обшивки с каждой стороны составляет Е1 75.

9.6. Предел огнестойкости перегородок с 2 листами 13мм ГКЛ и 1 листом 15мм ГКЛО (лист огнестойкий) обшивки с каждой стороны установлен Е1 60.

9.7. Предел огнестойкости межквартирных несущих стен с 1 листом 15мм ГКЛО (лист огнестойкий) обшивки с каждой стороны установлен RЕ1 60.

 

Приложение 1

Примеры расчета конструкций из профилей

Пример 1. Расчет треугольной фермы пролетом 15м на снеговую нагрузку. Высота фермы в середине пролета – 3,0м. (рис. 27).

Шаг ферм – а₁ = 1,2.м. Снеговая нагрузка принята для IV района по Изменениям №2 СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».

Расчетная снеговая нагрузкана ферму равна

 

 

q₁ = 1,25 S_q µ a₁ = 1,25 · 240 · 1,2 = 360кгс/м;

q₂= 0,75 · q₁ = 0,75 · 360 = 216кгс/м; где

 

S_q = 240 кгс/м² – для IV снегового района;

µ = 1 – для фермы с углом наклона верхнего пояса α = 21º

 

Расчет фермы на эквивалентные снеговой узловые нагрузки выполнен по программе Microfe.(табл. 15).

1.1. Подбор сечения верхнего пояса фермы выполнен для кровельного покрытия: в виде металлочерепицы по обрешетке из профилей ОУ, расположенных через 400мм. (рис.28). Прогиб элемента обрешетки, работающего по многопролетной схеме с пролетом 1,2м., равен

f₁ = 0,0063 · q_н · а₁⁴ / E· I_x = 0,0063· 0,84 · 120⁴ / 2,1· 10⁶· 1,1 =0,48см.<

1 / 150· l = 0,8см., где

q_н = 1,25· 240· 0,7·0,4 = 84кгс/м.

I_x = 1,1см⁴ для ОУ 25-0,8 (табл.6);

Сосредоточенная нагрузка на верхний пояс фермы от элемента обрешетка

равна

Р = 1,25· 240· 0,4· 1,2 = 144кгс

Расчетная схема усилий на сжатоизогнутый верхний пояс между узлами фермы представлен на (рис.28б).

Изгибающий момент в поясе от сил Р с учетом его неразрезности равен

 

M = 0,25P·l = 0,25· 144· 1,23 = 42,5кгм.; где

l₁ = 1,23м.- расстояние между узлами верхнего пояса.

Принимаем верхний пояс из двух профилей ПС-150-1,0(рис.29).

Проверяем максимальное напряжение в этом поясе по формуле

σ = N / γ_c· φ · F_c + M / 0,8 W_min ≤ R_у где

N = -4550кгс (табл.15).

M = 4250кгсм

γ_с = 0,75

F_с =2· 1,7см² = 3,4 см² – по (табл. 5).

W_у = 2· 12,19 = 24,38см³.Пример 2.

Рассчитать стойку высотой h = 6м. в составе наружной стены, поддерживающей фермы пролетом 12 м., расположенные с шагом 1,2м. в здании в 1V снеговом и 1V ветровом районах.

На стойку действует осевая сила

N = 360 · 6· 1,2 = 2592 кгс.

и горизонтальная нагрузка от действия ветра (рис.30).

q _b = 1,4· 48 · 1,2 = 81 кгс/м.

 

 

 

Расчетный момент от ветровой нагрузки в стойке равен, допуская ее шарнирное опирание по концам,

М = q_{b ·} h² / 8 = 81· 6² / 8 = 365кгм.

е =M / N = 365 / 2592 = 0,14м.

Принимаем сечение стойки из двух «термопрофилей» ТС-150-2,0, соединенных стенками (Рис. 32).

I_y = 2 · 191,6 = 383см⁴.

I_x = 2·F_c· z₀² + 2·I_x0 =2 · 4,2 1,65² + 2 ·13,7 = 22,9 + 27,4 = 50,3 см⁴

F_c = 2 · 4,2· 8,4 см².

r_x = √¯I_x / F_c = √¯50,3 / 8,4 = 2,45см.

r_y = √¯I_y / F_c = √¯383 / 8,4 = 6,75см.

m = e· F_c / W_c = 14 · 8,4 / 51 = 2,3; где

W_c = I_y / 0,5 h = 383 / 7,5 = 51см³.

Выполняем расчет на устойчивость стойки согласно п. 5. 27 по СНиП 11-23-81*.

λ¯ = λ_y··√¯ R_y / E = 89 ·√¯2550 / 2,1·10⁶ = 3,1, где

λ_y = l / r_y = 600 / 6,75 = 89.

Относительный эксцентриситет равен,

m _ef = η·m₁ = 1,35 ·2,3 = 3,1

где η = (1,75 – 0,1 m) – 0,02 (5- m) ·λ¯ = (1,75 – 0,1· 2,3) – 0,02·х

х (5 - 2,3) · 3,1 = 1,35;

По таблице 74 СНиП 11-23-81*

φ_e = 0,25;

Проверяем устойчивость стойки

N/ φ_e·F_c =2592/0,25·8,4 =1234 < Ry·γ_c =2550·0,75 =1912 кгс /. cм²;

Устойчивость стойки в плоскости поперечного изгиба обеспечена.

Гибкость стойки из плоскости

λ_x = l / r_x = 600 / 2,45 = 245 > 150

Устойчивость стойки из плоскости не обеспечена. В связи с этим необходимо снизить расчетную высоту стойки вдвое (с помощью распорки)

или надежно закрепить стеновую обшивку к полкам стойки.

ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА

1. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования.

2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. (Дополнения. Раздел 10. Прогибы и перемещения).

3. СНиП 2.03. II -85. Защита строительных конструкций от коррозии.

4. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений.

5. ГОСТ 14918-80*. Сталь тонколистовая оцинкованная с непрерывных линий.

6. ГОСТ 27772-88. Прокат для строительных стальных конструкций.

7. ГОСТ 24045-94. Профили стальные листовые гнутые с трапециевидными гофрами для строительства. Технические условия.

8. Рекомендации по учету жесткости диафрагм из стального профилированного настила в покрытиях одноэтажных производственных зданий при горизонтальных нагрузках. ЦНИИпроектстальконструкция. Москва. 1980.

9. Исследование прочности ограждающих конструкций из гнутых стальных профилей в условиях Крайнего Севера (Саха-Якутия). Договор 48-11-282. ЦНИИПСК им. Мельникова, 1994.

10. Eurocode 3. Design of Steel Structures. Hart 1.3. Supplementary rules for cold-formed thin gauge member and sheets. ENV. 1996.

11. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции.

12. МДС 53-1.2001 Рекомендации по монтажу стальных строительных конструкций (к СНиП 3.03.01-87).