Мы поможем в написании ваших работ!



ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13

Поиск

Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13

 

Паровой котел ДКВР-6,5-13 состоит из двух барабанов диаметром 1000 мм. соединенных пучком кипятильных труб диаметром 51x2,5 мм., установленных с шагами, установленных с шагами НО и 100 мм. Два боковых экрана также выполнены из труб диаметром 51x2,5 мм. с шагом 80 мм.

Котел также имеет два котельных пучка с коридорным расположением труб диаметром 51 мм.

За котлом установлен экономайзер конструкции ВТИ, выполненный из чугунных ребристых труб с квадратными ребрами. Диаметр труб 76 мм., шаг 150 мм.

Подача воздуха осуществляется вентилятором марки ВДН 10x10 производительностью 13000 м3/ч.

Дымовые газы удаляются дымососом ДН-10 производительностью 31000 м3/ч.

Техническая характеристика котла ДКВР-6,5-13

 

Таблица №1

Наименование Разм.  
Паропроизводительность Т/ч 6,5
Рабочее давление пара Кгс/см2  
Пар насыщенный
Поверхность нагрева: радиационная конвективная м2 м2  
Топливо Природный газ Qнр=8170ккал/м3

 

Поверочный расчет парового котло-агрегата ДКВР-6,5-13.

В поверочном тепловом расчете по принятой конструкции и размерам котельного агрегата для заданных нагрузок и вида топлива определяют температуру воды, пара, воздуха и газов на границах между отдельными поверхностями нагрева, коэффициент полезного действия, расход топлива, расход и скорости воздуха и дымовых газов.

Поверочный расчет производят для оценки показателей экономичности и надежности агрегата при работе на заданном топливе, выбора вспомогательного оборудования и получения исходных данных для проведения расчетов: аэродинамического, гидравлического, температур металла и прочности труб, интенсивности золового уноса труб, коррозии и т.д.

 

Исходные данные.

Паропроизводительность, т/ч 6,5

Пар насыщенный

Рабочее давление пара, кгс/см 13

Радиационная поверхность

Нагрева, м2 27

Конвективная поверхность

нагрева, м2 171

Топливо природный газ

 

 

Состав природного газа  
СН4 С2Н6 С3Н8 С4Н10 С5Н12 N2 СO2 Qнр
% % % % % % % Ккал/м3
94,21 2,33 0,99 0,37 0,11 1.83 0,15  

 

Определение объемов воздуха и продуктов сгорания

 

1.Теоретическое количество воздуха, необходимое, полного сгорания топлива.

=

0,476[(3+8/4)0,99+(5+2/4)0,11+(2+6/4)2,33+(4+10/4)0,37+ (1+4/4)94,21-0,01] = =9,748 м3/м3

 

2. Теоретический объем азота:

 

N2 = 0,79V0 + N2/100 = 0,79*9,748 + 1,83/100 =7.719 м3/м3

 

3.Объем трехатомных газов:

 

=

= 0,01[0,15+94,21+3*0,99+5*0,11+2*2,3З+4*0.37]=1,04 м3/м3

 

4. Теоретический объем водяных паров:

=

=0,01 [4/2*94,21+6/2*2,33+8/2*0,99+10/2*0,37+12/2*0,11 + +0,124*10]+0,0161*9,748 = 2,188 м33

5. Теоретический объем дымовых газов:

r= VR02+V0N2+VoH2O = 1,04+7,719+2,188 =10,947 м33

 

6. Объем водяных паров при а=1,05:

2,188+0,0161(l,05-l)9,748= =2,196м33

 

7. Объем дымовых газов при а = 1,05:

Vr = VR02+V0N2+VH20+(a-1)V° =

= 1,04+7,719+2,196+(1,05-1)9,748 = 11,442 м33

 

 

8. Плотность сухого газа при нормальных условиях.

рсгтл = 0,01[1,96C02+1,52H2S+1,25N2+1,43O2+1,25CO+

+0,0899H2+L(0.536m+0,045n)CmHn] = =0,01[1,96*О,15+1,25*1,83+1,43*0,01+(0,536*0,045*4)94,21

+ (0,536*3+0,045*8)0,99+(0,536*5+0,045*12)0,11 + +(0,536*2+0.045*6)2,33+(0,536*4+0,045* 10)0.37] = 0.764 кг/м3

9. Масса дымовых газов:

Gr=pcг.тл+dт.тл/1000+l,306αV°= 0,764* 10/1000+1.306*1,05*9,748= 14,141 кг/м3

10. Коэффициент избытка воздуха:

на выходе из топки αт = 1,05

на выходе из котельного пучка

αк.п = αт+∆αкп = 1,05+0,05 = 1,1

 

на выходе из экономайзера

αэккп+∆αэк = 1,1 +0,05 =1,2, где

∆α - присосы воздуха в газоходах

Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов:

 

11. Теоретическое теплосодержание дымовых газов

 

I0Г=VRO2(cν)RO2+V0N2(cν)N2+V0H2O(cν)H2O, ккал/м3

 

I0Г 100=2,188*36+1,04*40,6+7,719*31=360,3 ккал/м3

I0Г 200=2,188*72,7+1,04*85,4+7,719*62,1=727,2 ккал/м3

I0Г 300=2Д88*110,5+1,04*133,5+7,719*93,6=1103,1 ккал/м3

I0Г 400 =2,188*149,6+1,04*184,4+7,719*125,8=1490,2 ккал/м3

I0Г 500=2,188*189,8+1,04*238+7,719* 158,6=1887,0 ккал/м3

I0Г 600 =2,188*231+1,04*292+7,719*192=2291,2 ккал/м3

I0Г 700=2,188*274+1,04*349+7,719*226=2707.0 ккал/м3

I0Г 800=2,188*319+1,04*407+7,719*261=3135,9 ккал/м3

I0Г 900=2,188*364+1,04*466+7,719*297=3573.6 ккал/м3

I0Г 1000=2,188*412+1,04*526+7.719*333=4018.9 ккал/м3

I0Г 1100=2,188*460+1,04*587+7,719*369=4465.3 ккал/м3

I0Г1200=2,188*509+1,04*649+7,719*405=4914.8 ккал/м3

I0Г 1300=2,188*560+1,04*711 +7,719*442=5376.5 ккал/м3

I0Г 1400=2,188*611+1,04*774+7,719*480=5846,9 ккал/м3

I0Г 1500=2,188*664+l,04*837+7,719*517=6314,0 ккал/м3

I0Г 1600=2,188*717+1,04*900+7,719*555=6788,8 ккал/м3

I0Г 1700=2,188*771+1,04*964+7,719*593=7266,9 ккал/м3

I0Г 1800=2,188*826+1,04*1028+7,719*631=7747,1 ккал/м3

I0Г 1900=2,188*881+l,04*1092+7,719*670=8235,0 ккал/м3

I0Г 2000=2,188*938+1,04*1157+7,719*708=8720,7 ккал/м3

 

12. Теоретическое теплосодержание воздуха:

I0В =V0(cν)В, ккал/м3

I0В 100= 9,748*31,6=308,0 ккал/м3

I0В 200= 9,748*63,6=620.0 ккал/м3

I0В 300= 9,748*96,2=937,8 ккал/м3

I0В 400= 9,748*129,4=1261,4 ккал/м3

I0В 500= 9,748*163,4=1592,8 ккал/м3

I0В 600= 9,748* 198,2=1932,1 ккал/м3

I0В 700= 9,748*234=2281,0 ккал/м3

I0В 800= 9,748*270=2632,0 ккал/м3

I0В 900= 9,748*306=2982,9 ккал/м3

I0В 1000= 9,748*343=3343,6 ккал/м3

I0В 1100= 9,748*381=3714,0 ккал/м3

I0В 1200= 9,748*419=4084,4 ккал/м3

I0В 1300= 9,748*457=4454,8 ккал/м3

I0В 1400= 9,748*496=4835.0 ккал/м3

I0В 1500= 9,748*535=5215,2 ккал/м3

I0В 1600= 9,748*574=5595,4 ккал/м3

I0В 1700= 9,748*613=5975,5 ккал/м3

I0В 1800= 9,748*652=6355,7 ккал/м3

I0В 1900= 9,748*692=6745,6 ккал/м3

I0В 2000= 9,748*732=7135,5 ккал/м3

ЭНТАЛЬПИЯ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ (I-t таблица) Таблица 4.5  
Теор. кол-во По газоходам Iг = Iог + (a - 1)Iв
ν,oC I0Г I0В aТ = 1,05 aКП = 1,075 aВЭ = 1,15
  ккал/м3 ккал/м3 I DI I D I I D I
  360,3 308,0     391,1      
  727,2 620.0   773,7 820,2 413,7
  1103,1 937,8   1173,4 399,7 1243,8 423,6
  190,1 1261,4   1584,8 411.4    
  1887,0 1592,8   2006,5 421,7    
  2291,2 1932,1          
  2707,0 2281,0          
  3135,9 2632,0 3267,5        
  3573.6 2982,9 3722,7 455,2        
  4018,9 3343,6 4186.1 463,4        
  4465,3 3714,0 4651,0 464,4        
  4914,8 4084,4 5119,0 468,0        
  5376,5 4454,8 5599,2 480,0        
  6314,0 5215,2 6088,7 489,5        
  6788,8 5595,4 6574,8 486,1        
  7266,9 5975,5 7068,6 493,8        
  7747,1 5975,5 7565,7 497,1        
  8235,1 6355,7 8064,9 499,1        
  8235,0 6745,6 8572,3 507,4        
  8720,7 7135,5 9077.5 505,2        
                   

 

 

Тепловой расчет котла ДКВР-6,5-13:

 

Тепловой баланс.

Располагаемое тепло топлива:

Qнр =8170 ккал/м3

 

Температура уходящих газов:

νух =1300C

 

Энтальпия уходящих газов:

Iух130=550,7 ккал/м3

 

Температура и энтальпия холодного воздуха:

t хв = 30°С

хв=92,4 ккал/м3

 

Потери тепла, %

q3- от химического недожога топлива (табл.ХХ [1])

q3 = 0,5 %

q4 = 0 % - от механической неполноты сгорания топлива (табл.ХХ)

q5= 2.3% -в окружающую среду (рис.5-1 [1]) q5= 2.3%

q2 - с уходящими газами

 

q4) = 550,7-1,2*92,4)(100-0)/8170 = 5,4%

 

Коэффициент полезного действия котла:

= 100 – (q2 + q3 + q4 + q5) = 100-0,5-0-2,3-5,4=91,8%

Температура и энтальпия воды

при Р=15 кгс/см2 (табл.ХХ1У [1]):

t пв =102°C

iпв =l 02,32 ккал/кг

 

Энтальпия насыщенного пара при

Р= 13 кгс/см2(табл.XXI11 [1])

iнп =665,3ккал/кг

 

Полезно используемое тепло топлива в котлоагрегате:

Qка = Dнп (iнп – i пв)= 4;5*103(665,3-10232)=3659370 ккал/ч

 

Полный расход топлива:

В = = 659370400/8170*91,8=487,9 м3

Коэффициент сохранения тепла:

= =1- 2,3/(91,8+2,3)=0,976

Расчет топочной камеры.

Диаметр и шаг экранных труб

- боковых экранов dxS=51x80 мм

- заднего экрана d1xS1=51xl 10 мм

 

Площадь стен 58,4 м2

 

Объем топки и камеры 24,2 м2

 

Коэффициент избытка воздуха в топке:

αт = 1,05

 

Температура и энтальпия дутьевого воздуха:

tв = 30°С

Iв=92,4 ккал/м3

 

Тепло, вносимое воздухом в топку:

Qв = αт · I˚хв = l,05*92,4=97,02 ккал/м3

 

Полезное тепловыделение в топке:

= = 8170*(100-0,5)/100 + 97,02 =

8226,2 ккал/м3

 

Теоретическая температура горения:

νа=18320С

Та=2105К

Коэффициент: М=0.46

Температура и энтальпия газов на выходе из топки:

=1000 °С (предварительно принимается)

=4186,1 ккал/м3 (табл.2)

 

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания:

= =(8225,9-4186,1)/(1832-1000) = = 4,856 ккал/м3 °С

 

Эффективная толщина излучающего слоя:

S=3,6 VT/FCT.-3,6*24,2/58,4=l,492 м

 

Давление в топке для котлов, работающих без наддува:

Р=1 кгс/см2

 

Суммарное парциальное давление газов:

Рп = Р · rп =0,283 кг с/см2

 

Произведение:

PnS=PrnS=0,283* 1,492=0,422 м кг с/см2

 

Коэффициент ослабления лучей:

- трехмерными газами (ном.3[1])

к= kг rп =0,58*0,283=0,164 1/(м кг с/см2)

-сажистыми частицами

kс = =

= 00,3(2-1,05)(1,6*1273/1000-0,5)2,987=

-0.131 1/(мкгс/см2), где = 0,12 =

0,12 · ( · 94,21 + · 2,33 + · 0,99 + · 0,37 +

· 0,11) = 2,987

 

Коэффициент ослабления лучей для светящегося пламени: к=кггпс=0.164+0,131=0,295 1/(м кг с/см2)

Степень черноты при заполнении всей топки:

- светящимся пламенем

aсв = 1- =0,356

- несветящимися трехатомными газами

аг = 1- =0,217

 

Коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объема (п.6-07[1]):

m=0.1

 

Степень черноты факела:

аф = m · асв + (1 – m) · аг= 0,1 *0,3 56+(1 -0,1)0,217=0,2309

 

Степень черноты топки:

ат = =0,349

 

Коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения или закрытия изоляцией поверхностей (табл.6-2[1]):

ζ =0,65

 

Угловой коэффициент: (ном. 1а [1]):

- для боковых экранов х=0,9

- для заднего экрана x=0,78

Коэффициент угловой эффективности:

- боковых экранов Ψбок.эк = Х · ζ =0,9*0,65=0,585

- заднего экрана Ψзад.эк = Х · ζ =0,78*0,65=0,507

 

Среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов:

 

Действительная температура газов на выходе из топки:

 

υт″ = = =931°С

 

Энтальпия газов на выходе из топки:

=3 866.4 ккал/м3 (табл.2)

 

Количество тепла, воспринятое в топке:

=0,976(8226,2-3866,4)=4255,2 ккал/м3

 

Расчет экономайзера.

Экономайзер конструкции ВТИ выполнен из чугунных труб с квадратными ребрами.

 

Диаметр труб dтр=76мм

 

Расположение труб коридорное.

 

Поперечный и продольный шаги S1=S2=150 мм

 

Площадь поверхностей нагрева 236 м2.

 

Площадь поперечного сечения для прохода газов 0,6 м2.

 

Температура и энтальпия газов на входе в экономайзер:

ν1=233 °С

Iг1=905,6 ккал/м3

 

Температура и энтальпия газов на выходе из экономайзера:

ν11=130 °С

Iг1=530,6 ккал/м3 (прин. По табл.2)

 

Тепло, отданное газами по уравнению теплового баланса:

Qб= φ (Iг1 - Iг11 +∆ α I0прс )= 0;976(905?6-530,6+О,1*92,4) =

=375,0 ккал/м3

 

Средняя температура потока газов в экономайзере:

υ ср= υ1 υ11/2=(233+130)/2=181,5°C.

Скорость дымовых газов:

487,9*12,433(181,5+273)/3600*0,6*273= =4,7 м/с

 

Коэффициент теплопередачи: (ном.20 [1])

к=кнсν=13,2*1,039=13,7 ккал/(м2ч °С)

 

Температура и энтальпия воды на выходе из экономайзера: iв11=iв1+Q6Bp/D=102,32+375*487,9/6,5*103=130,5 ккал/м3

tв11=129,8 °С (табл. XXIV [1])

 

Температура и энтальпия воды на входе в экономайзер:

tв1=102 °C

iв1=102,32 ккал/кг

 

Средняя температура питательной воды:

tвср = (tв1 + tв11)/2=(102+129,8)/2=115,9°С

 

Температурный напор:

 

 

Тепловосприятие экономайзера по уравнению тепло­передачи:

= =13,7*57,6*236/487,9=381 ,7 ккал/м3, отношение

Qб/Qт = (381,7/375)*100=101.8%

 

Расхождение между значениями тепловосприятий по уравнениям теплового баланса и теплопередачи не превышает 2%. расчет не уточняется.

 

Аэродинамический расчет

Расчет проводится по нормативному методу «Аэродинами­ческий расчет котельных установок».

Целью аэродинамического расчета котлоагрегата (расчета тяги и дутья) является определение производительности тяговой и дутьевой систем и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах.

Исходные данные:

1. Расход топлива - 487,9 м/ч

2. Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах- 1.2

3. Температура уходящих газов - 130 °С

1. Расчет тяги:

1. Разрежение в топке:

2. Площадь окна:

Fокна=1,32 м2

 

3. Скорость газов на входе в поворотную камеру:

487,9* 11,442* 1204/3600* 1,32*273

=502 м/с

 

4. Коэффициент сопротивления поворота на 90°:

ζ90=1,0

 

5. Местное сопротивление поворота на 90°:

∆hм90=1,0*(5,22*0,293/2*9,8)=0,404 кг/м2

 

6. Площадь поворотной камеры:

Fпов.кам=1,03 м2

 

7. Скорость газов на выходе из поворотной камеры:

Wr=(1,32/l,03)*5;2=6,7м/c

 

8. Скорость газов на входе в первый котельный пучок:

Wr=(l,32/l,61)*5,2=4,3 м/с

 

9. Средняя скорость газов:

Wср=(6,7+4,3)/2=5,5 м/с

 

10. Коэффициент сопротивления поворота на 180°:

ζ180=2,0

 

11. Местное сопротивление поворота на 180°:

∆hм180= ζ180*(Wr2*p/2g)=2,0*(5,52*0.293/2*9,8) = 0,904 кг/м2

 

12. Скорость газов на входе во второй котельный пучок:

= 487,9*11.69*593/3600*0,95*273=3,6 м/с

13. Скорость газов на выходе из первого котельного пучка:

Wr=(0,95/l,61)*3,6=2,l м/с

 

14. Средняя скорость газов на повороте между котельными пучками:

Wср=(3,6+2,1)/2=2,85 м/с

 

15. Местное сопротивление второго поворота на 180°:

∆hм180= ζ180*(Wr2*p/2g)=2,0*(2,852*0,599/2*9,8) =0,496 кг/м2

 

16. Скорость газов на выходе из второго котельного пучка:

Wr=(l,61/0,95)3,6=3,2M/c

 

17. Местное сопротивление второго поворота на 90°:

∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=l,0*(3,22*0,705/2*9,8) =0,368 кг/м2

 

18. Коэффициент сопротивления коридорного пучка при поперечном омывании при S1/d<S2/d

ζ = ζ 0*z2=0,62*0,57*20=7,068

 

19. Скорость газов в первом котельном пучке:

Wr=3,2 м/c

 

20. Местное сопротивление поперечного омываемых труб первого котельного пучка:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=7,068*(3,22*0,394/2*9,8) = 1,455 кг/м2 * 1.

 

21.Коэффициент сопротивления второго котельного пучка:

ζ = ζ 0*z2=0,62*0,478*20=5,927

 

22. Сопротивление поперечно омываемых труб второго

котельного пучка:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=5,927*(3,42*0,648/2*9,8) = 2,265 кг/м2

 

23. Суммарное сопротивление котла:

Σ∆h =5,892 кг/м2

2. Расчет участка от котла до дымососа:

 

1. Коэффициент сопротивления поворота на 30°:

ζ30= ζ90 *(30/90)=0;3*(30/90)=0,1

 

2. Местное сопротивление поворота на 30°:

∆hм30= ζ*(Wr2* p/2g)=0,1(3;22*0,705/2*9,8)=0;037 кг/м2

 

3. Коэффициент сопротивления первого конфузора (граф.7 (14)[2]):

ζ =0,1

 

4. Скорость газов на выходе из первого конфузора: Wr=(1200/750)*3.2=5.12 м/с

 

5. Средняя скорость газов в конфузоре:

Wcp =(3,2+5,12)72=4,2 м/с

 

6. Местное сопротивление первого конфузора:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0;l*(4,22*0,705/2*9.8)=0.063 кг/м3

 

7. Скорость газов на выходе из второго конфузора: Wr=750*750/500* 1000=5,7 м/с

 

8. Средняя скорость дымовых газов во втором конфузоре:

Wср =(5,1+5,7/2)72=5,4 м/с

 

9. Местное сопротивление второго конфузора:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0.1*5,42*0,705/2*9.8=0,105 кг/м2

10. Скорость газов на входе в экономайзер:

487,9*11,938*506/3600*0,6*273=5,0 м/с

11. Местное сопротивление поворота на 90:

∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=1,0*(5,02*0,705/2*9,8)=0,899 кг/м2

 

12. Средняя скорость газов в экономайзере (из теплового расчета котла):

Wcp=4,7 м/с

 

13. Местное сопротивление поворота на 180° в экономай­зере:

∆hм180= ζ180*(Wr2*p/2g)=2,0*(4,72*0,785/2*9,8)=l,769 кг/м2

 

14. Коэффициент сопротивления пучков труб с квадрат­ными ребрами при Sрб/d=25/76=0,33:

 

ζ =(l,80+2,75*(hрб/d))*(l/(S1/d))(z2-l)Re-0,12=

= 1,80+2,75*(0,035/0,076)*(1/(0,15/0,D76))(16-1)*3825-0,12=8,66,

где

Sрб=25мм

d=76мм

hрб=35мм

z2=16

S1=150мм

 

15. Сопротивление экономайзера:

∆hэк= ζ*(Wr2*0,705/2g)=8.66*(4,72*0,785/2*9,8)=7,662 кг/м2

 

16. Скорость газов на выходе из экономайзера: =487,9* 12,928*403/3600*0,6*273= = 4,3 м/с

17. Местное сопротивление второго поворота на 90°:

∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=l,0*4,32*0,889/2*9,8= 0,839 кг/м2

18. Скорость газов на входе в третий конфузор:

Wr=487,9* 12,928*403/3600*0,5* 1,0*273=5,2 м/с

 

19. Скорость газов на выходе:

Wr =(0,5*1,0/0,52*0,5)*5,2=10м/с

 

20. Средняя скорость в конфузоре:

Wr=(5,2+10)/2=7,6м/c

 

21. Местное сопротивление конфузора:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,1 *7,62*0,889/2*9,8=0,262 кг/м2

 

22. Коэффициент сопротивления третьего поворота:

ζ90=k∆ ζ0ВС=0,57* 1,0* 1.0=0,57

 

23, Местное сопротивление поворота

∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=0,57*(102*0,889/2*9,8)=2,585 кг/м2 24.

 

24.Коэффициент сопротивления шибера

ζ =0,1

 

25.Скорость газов:

487,9*12,928*403/3600*0,196*273=13,2 м/с

26. Местное сопротивление шибера:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,l*13,22*0,889/2*9,8=0,79 кг/м2

 

27. Местное сопротивление четвертого поворота на 90°:

∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=0,3*13,22*0,889/2*9,8=2,371 кг/м2

28. Сопротивление трения на участке: ∆hтр=λ(l/d3)(W2p/2g)=0,2[(l,665/0,795)(4,82* 0,705/2*9,8) + (0,943/0,589)(7,62*0,889/2*9,8)]=0,119 кг/м2

 

29. Суммарное сопротивление участка от котла до дымо­соса:

Σ∆h = 17,501 кг/м2

3. Расчет участка от дымососа до дымовой трубы:

 

1. Коэффициент сопротивления диффузора за дымососом:

ζ =0,425

 

2. Скорость газов на входе в диффузор:

=487,9*12,928*403/3600*0,65*0,52*273=

=7,7м/с

 

3. Скорость газов на выходе из диффузора: Wr=(0,65*0,52/0.9*0,7)*7,7=4,l м/с

 

4. Средняя скорость газов в диффузоре:

Wcp =7,7+4,1/2=5,9 м/с

 

5. Сопротивление диффузора:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,425*(5,92*0,889/2*9,8)=0,671 кг/м2

 

6. Сопротивление трения диффузора:

∆h =λ(l/d3)(W2p/2g)=0,02(0,55/0,683)(5,92*0,889/2*98) = 0,025 кг/м2

7. Сопротивление трения участка:

∆hтр=λ(l/d3)(W2p/2g)=0,02(4,3/0,488)(4,12*0,889/2*98)= 0,083 кг/м2

где d3=2ab/a+b=2*0,9*0,7/(0,9+0,7)=0,788 м.

 

8. Суммарное сопротивление участка:

Σ∆h =0,779 кг/м2

 

1. Коэффициент сопротивления входа в дымовую трубу:

(п.2-46 [2]):

ζ =0,9

 

2. Сопротивление входа в дымовую трубу:

∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,9(4,l2*0,889/2*9,8)=0;686 кг/м2

 

3. Сопротивление трения дымовой трубы:

∆hтр =(0,03/8sin(a/2))(n2-1 /n2)(W22/2g)p =

= 0,0075*HTP*W2* p/(d1-d2)2g = 0.004*W22* p/i*2g =

= 0,004* 15,02*0,889/0,02*2*9,8 = 2,041 кг/м2

где i=0,02 - средний уклон внутренних стенок трубы.

 

4. Потеря давления с выходной скоростью:

∆h вых= ζ*(Wr2* p/2g)=l,l(152*0,889/2*9,8)=l 1,226 кг/м2

 

5. Суммарное сопротивление дымовой трубы:

Σ∆h =l 3,953 кг/м2

 

Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13

 

Паровой котел ДКВР-6,5-13 состоит из двух барабанов диаметром 1000 мм. соединенных пучком кипятильных труб диаметром 51x2,5 мм., установленных с шагами, установленных с шагами НО и 100 мм. Два боковых экрана также выполнены из труб диаметром 51x2,5 мм. с шагом 80 мм.

Котел также имеет два котельных пучка с коридорным расположением труб диаметром 51 мм.

За котлом установлен экономайзер конструкции ВТИ, выполненный из чугунных ребристых труб с квадратными ребрами. Диаметр труб 76 мм., шаг 150 мм.

Подача воздуха осуществляется вентилятором марки ВДН 10x10 производительностью 13000 м3/ч.

Дымовые газы удаляются дымососом ДН-10 производительностью 31000 м3/ч.

Техническая характеристика котла ДКВР-6,5-13

 

Таблица №1

Наименование Разм.  
Паропроизводительность Т/ч 6,5
Рабочее давление пара Кгс/см2  
Пар насыщенный
Поверхность нагрева: радиационная конвективная м2 м2  
Топливо Природный газ Qнр=8170ккал/м3

 



Поделиться:


Последнее изменение этой страницы: 2016-08-10; просмотров: 3006; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.119.172.75 (0.012 с.)