Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13↑ Стр 1 из 4Следующая ⇒ Содержание книги
Поиск на нашем сайте
Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13
Паровой котел ДКВР-6,5-13 состоит из двух барабанов диаметром 1000 мм. соединенных пучком кипятильных труб диаметром 51x2,5 мм., установленных с шагами, установленных с шагами НО и 100 мм. Два боковых экрана также выполнены из труб диаметром 51x2,5 мм. с шагом 80 мм. Котел также имеет два котельных пучка с коридорным расположением труб диаметром 51 мм. За котлом установлен экономайзер конструкции ВТИ, выполненный из чугунных ребристых труб с квадратными ребрами. Диаметр труб 76 мм., шаг 150 мм. Подача воздуха осуществляется вентилятором марки ВДН 10x10 производительностью 13000 м3/ч. Дымовые газы удаляются дымососом ДН-10 производительностью 31000 м3/ч. Техническая характеристика котла ДКВР-6,5-13
Таблица №1
Поверочный расчет парового котло-агрегата ДКВР-6,5-13. В поверочном тепловом расчете по принятой конструкции и размерам котельного агрегата для заданных нагрузок и вида топлива определяют температуру воды, пара, воздуха и газов на границах между отдельными поверхностями нагрева, коэффициент полезного действия, расход топлива, расход и скорости воздуха и дымовых газов. Поверочный расчет производят для оценки показателей экономичности и надежности агрегата при работе на заданном топливе, выбора вспомогательного оборудования и получения исходных данных для проведения расчетов: аэродинамического, гидравлического, температур металла и прочности труб, интенсивности золового уноса труб, коррозии и т.д.
Исходные данные. Паропроизводительность, т/ч 6,5 Пар насыщенный Рабочее давление пара, кгс/см 13 Радиационная поверхность Нагрева, м2 27 Конвективная поверхность нагрева, м2 171 Топливо природный газ
Определение объемов воздуха и продуктов сгорания
1.Теоретическое количество воздуха, необходимое, полного сгорания топлива. = 0,476[(3+8/4)0,99+(5+2/4)0,11+(2+6/4)2,33+(4+10/4)0,37+ (1+4/4)94,21-0,01] = =9,748 м3/м3
2. Теоретический объем азота:
V°N2 = 0,79V0 + N2/100 = 0,79*9,748 + 1,83/100 =7.719 м3/м3
3.Объем трехатомных газов:
= = 0,01[0,15+94,21+3*0,99+5*0,11+2*2,3З+4*0.37]=1,04 м3/м3
4. Теоретический объем водяных паров: = =0,01 [4/2*94,21+6/2*2,33+8/2*0,99+10/2*0,37+12/2*0,11 + +0,124*10]+0,0161*9,748 = 2,188 м3/м3
5. Теоретический объем дымовых газов: V°r= VR02+V0N2+VoH2O = 1,04+7,719+2,188 =10,947 м3/м3
6. Объем водяных паров при а=1,05: 2,188+0,0161(l,05-l)9,748= =2,196м3/м3
7. Объем дымовых газов при а = 1,05: Vr = VR02+V0N2+VH20+(a-1)V° = = 1,04+7,719+2,196+(1,05-1)9,748 = 11,442 м3/м3
8. Плотность сухого газа при нормальных условиях. рсгтл = 0,01[1,96C02+1,52H2S+1,25N2+1,43O2+1,25CO+ +0,0899H2+L(0.536m+0,045n)CmHn] = =0,01[1,96*О,15+1,25*1,83+1,43*0,01+(0,536*0,045*4)94,21 + (0,536*3+0,045*8)0,99+(0,536*5+0,045*12)0,11 + +(0,536*2+0.045*6)2,33+(0,536*4+0,045* 10)0.37] = 0.764 кг/м3
9. Масса дымовых газов: Gr=pcг.тл+dт.тл/1000+l,306αV°= 0,764* 10/1000+1.306*1,05*9,748= 14,141 кг/м3
10. Коэффициент избытка воздуха: на выходе из топки αт = 1,05 на выходе из котельного пучка αк.п = αт+∆αкп = 1,05+0,05 = 1,1
на выходе из экономайзера αэк=αкп+∆αэк = 1,1 +0,05 =1,2, где ∆α - присосы воздуха в газоходах Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов:
11. Теоретическое теплосодержание дымовых газов
I0Г=VRO2(cν)RO2+V0N2(cν)N2+V0H2O(cν)H2O, ккал/м3
I0Г 100=2,188*36+1,04*40,6+7,719*31=360,3 ккал/м3 I0Г 200=2,188*72,7+1,04*85,4+7,719*62,1=727,2 ккал/м3 I0Г 300=2Д88*110,5+1,04*133,5+7,719*93,6=1103,1 ккал/м3 I0Г 400 =2,188*149,6+1,04*184,4+7,719*125,8=1490,2 ккал/м3 I0Г 500=2,188*189,8+1,04*238+7,719* 158,6=1887,0 ккал/м3 I0Г 600 =2,188*231+1,04*292+7,719*192=2291,2 ккал/м3 I0Г 700=2,188*274+1,04*349+7,719*226=2707.0 ккал/м3 I0Г 800=2,188*319+1,04*407+7,719*261=3135,9 ккал/м3 I0Г 900=2,188*364+1,04*466+7,719*297=3573.6 ккал/м3 I0Г 1000=2,188*412+1,04*526+7.719*333=4018.9 ккал/м3 I0Г 1100=2,188*460+1,04*587+7,719*369=4465.3 ккал/м3 I0Г1200=2,188*509+1,04*649+7,719*405=4914.8 ккал/м3 I0Г 1300=2,188*560+1,04*711 +7,719*442=5376.5 ккал/м3 I0Г 1400=2,188*611+1,04*774+7,719*480=5846,9 ккал/м3 I0Г 1500=2,188*664+l,04*837+7,719*517=6314,0 ккал/м3 I0Г 1600=2,188*717+1,04*900+7,719*555=6788,8 ккал/м3 I0Г 1700=2,188*771+1,04*964+7,719*593=7266,9 ккал/м3 I0Г 1800=2,188*826+1,04*1028+7,719*631=7747,1 ккал/м3 I0Г 1900=2,188*881+l,04*1092+7,719*670=8235,0 ккал/м3 I0Г 2000=2,188*938+1,04*1157+7,719*708=8720,7 ккал/м3
12. Теоретическое теплосодержание воздуха: I0В =V0(cν)В, ккал/м3 I0В 100= 9,748*31,6=308,0 ккал/м3 I0В 200= 9,748*63,6=620.0 ккал/м3 I0В 300= 9,748*96,2=937,8 ккал/м3 I0В 400= 9,748*129,4=1261,4 ккал/м3 I0В 500= 9,748*163,4=1592,8 ккал/м3 I0В 600= 9,748* 198,2=1932,1 ккал/м3 I0В 700= 9,748*234=2281,0 ккал/м3 I0В 800= 9,748*270=2632,0 ккал/м3 I0В 900= 9,748*306=2982,9 ккал/м3 I0В 1000= 9,748*343=3343,6 ккал/м3 I0В 1100= 9,748*381=3714,0 ккал/м3 I0В 1200= 9,748*419=4084,4 ккал/м3 I0В 1300= 9,748*457=4454,8 ккал/м3 I0В 1400= 9,748*496=4835.0 ккал/м3 I0В 1500= 9,748*535=5215,2 ккал/м3 I0В 1600= 9,748*574=5595,4 ккал/м3 I0В 1700= 9,748*613=5975,5 ккал/м3 I0В 1800= 9,748*652=6355,7 ккал/м3 I0В 1900= 9,748*692=6745,6 ккал/м3 I0В 2000= 9,748*732=7135,5 ккал/м3
Тепловой расчет котла ДКВР-6,5-13:
Тепловой баланс. Располагаемое тепло топлива: Qнр =8170 ккал/м3
Температура уходящих газов: νух =1300C
Энтальпия уходящих газов: Iух130=550,7 ккал/м3
Температура и энтальпия холодного воздуха: t хв = 30°С I˚хв=92,4 ккал/м3
Потери тепла, % q3- от химического недожога топлива (табл.ХХ [1]) q3 = 0,5 % q4 = 0 % - от механической неполноты сгорания топлива (табл.ХХ) q5= 2.3% -в окружающую среду (рис.5-1 [1]) q5= 2.3% q2 - с уходящими газами
q4) = 550,7-1,2*92,4)(100-0)/8170 = 5,4%
Коэффициент полезного действия котла: = 100 – (q2 + q3 + q4 + q5) = 100-0,5-0-2,3-5,4=91,8% Температура и энтальпия воды при Р=15 кгс/см2 (табл.ХХ1У [1]): t пв =102°C iпв =l 02,32 ккал/кг
Энтальпия насыщенного пара при Р= 13 кгс/см2(табл.XXI11 [1]) iнп =665,3ккал/кг
Полезно используемое тепло топлива в котлоагрегате: Qка = Dнп (iнп – i пв)= 4;5*103(665,3-10232)=3659370 ккал/ч
Полный расход топлива: В = = 659370400/8170*91,8=487,9 м3/ч Коэффициент сохранения тепла: = =1- 2,3/(91,8+2,3)=0,976 Расчет топочной камеры. Диаметр и шаг экранных труб - боковых экранов dxS=51x80 мм - заднего экрана d1xS1=51xl 10 мм
Площадь стен 58,4 м2
Объем топки и камеры 24,2 м2
Коэффициент избытка воздуха в топке: αт = 1,05
Температура и энтальпия дутьевого воздуха: tв = 30°С Iв=92,4 ккал/м3
Тепло, вносимое воздухом в топку: Qв = αт · I˚хв = l,05*92,4=97,02 ккал/м3
Полезное тепловыделение в топке: = = 8170*(100-0,5)/100 + 97,02 = 8226,2 ккал/м3
Теоретическая температура горения: νа=18320С Та=2105К Коэффициент: М=0.46 Температура и энтальпия газов на выходе из топки: =1000 °С (предварительно принимается) =4186,1 ккал/м3 (табл.2)
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания: = =(8225,9-4186,1)/(1832-1000) = = 4,856 ккал/м3 °С
Эффективная толщина излучающего слоя: S=3,6 VT/FCT.-3,6*24,2/58,4=l,492 м
Давление в топке для котлов, работающих без наддува: Р=1 кгс/см2
Суммарное парциальное давление газов: Рп = Р · rп =0,283 кг с/см2
Произведение: PnS=PrnS=0,283* 1,492=0,422 м кг с/см2
Коэффициент ослабления лучей: - трехмерными газами (ном.3[1]) к= kг rп =0,58*0,283=0,164 1/(м кг с/см2) -сажистыми частицами kс = = = 00,3(2-1,05)(1,6*1273/1000-0,5)2,987= -0.131 1/(мкгс/см2), где = 0,12 = 0,12 · ( · 94,21 + · 2,33 + · 0,99 + · 0,37 + · 0,11) = 2,987
Коэффициент ослабления лучей для светящегося пламени: к=кггп+кс=0.164+0,131=0,295 1/(м кг с/см2) Степень черноты при заполнении всей топки: - светящимся пламенем aсв = 1- =0,356 - несветящимися трехатомными газами аг = 1- =0,217
Коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объема (п.6-07[1]): m=0.1
Степень черноты факела: аф = m · асв + (1 – m) · аг= 0,1 *0,3 56+(1 -0,1)0,217=0,2309
Степень черноты топки: ат = =0,349
Коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения или закрытия изоляцией поверхностей (табл.6-2[1]): ζ =0,65
Угловой коэффициент: (ном. 1а [1]): - для боковых экранов х=0,9 - для заднего экрана x=0,78 Коэффициент угловой эффективности: - боковых экранов Ψбок.эк = Х · ζ =0,9*0,65=0,585 - заднего экрана Ψзад.эк = Х · ζ =0,78*0,65=0,507
Среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов:
Действительная температура газов на выходе из топки:
υт″ = = =931°С
Энтальпия газов на выходе из топки: =3 866.4 ккал/м3 (табл.2)
Количество тепла, воспринятое в топке: =0,976(8226,2-3866,4)=4255,2 ккал/м3
Расчет экономайзера. Экономайзер конструкции ВТИ выполнен из чугунных труб с квадратными ребрами.
Диаметр труб dтр=76мм
Расположение труб коридорное.
Поперечный и продольный шаги S1=S2=150 мм
Площадь поверхностей нагрева 236 м2.
Площадь поперечного сечения для прохода газов 0,6 м2.
Температура и энтальпия газов на входе в экономайзер: ν1=233 °С Iг1=905,6 ккал/м3
Температура и энтальпия газов на выходе из экономайзера: ν11=130 °С Iг1=530,6 ккал/м3 (прин. По табл.2)
Тепло, отданное газами по уравнению теплового баланса: Qб= φ (Iг1 - Iг11 +∆ α I0прс )= 0;976(905?6-530,6+О,1*92,4) = =375,0 ккал/м3
Средняя температура потока газов в экономайзере: υ ср= υ1 υ11/2=(233+130)/2=181,5°C. Скорость дымовых газов: 487,9*12,433(181,5+273)/3600*0,6*273= =4,7 м/с
Коэффициент теплопередачи: (ном.20 [1]) к=кнсν=13,2*1,039=13,7 ккал/(м2ч °С)
Температура и энтальпия воды на выходе из экономайзера: iв11=iв1+Q6Bp/D=102,32+375*487,9/6,5*103=130,5 ккал/м3 tв11=129,8 °С (табл. XXIV [1])
Температура и энтальпия воды на входе в экономайзер: tв1=102 °C iв1=102,32 ккал/кг
Средняя температура питательной воды: tвср = (tв1 + tв11)/2=(102+129,8)/2=115,9°С
Температурный напор:
Тепловосприятие экономайзера по уравнению теплопередачи: = =13,7*57,6*236/487,9=381 ,7 ккал/м3, отношение Qб/Qт = (381,7/375)*100=101.8%
Расхождение между значениями тепловосприятий по уравнениям теплового баланса и теплопередачи не превышает 2%. расчет не уточняется.
Аэродинамический расчет Расчет проводится по нормативному методу «Аэродинамический расчет котельных установок». Целью аэродинамического расчета котлоагрегата (расчета тяги и дутья) является определение производительности тяговой и дутьевой систем и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах. Исходные данные: 1. Расход топлива - 487,9 м/ч 2. Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах- 1.2 3. Температура уходящих газов - 130 °С 1. Расчет тяги: 1. Разрежение в топке: 2. Площадь окна: Fокна=1,32 м2
3. Скорость газов на входе в поворотную камеру: 487,9* 11,442* 1204/3600* 1,32*273 =502 м/с
4. Коэффициент сопротивления поворота на 90°: ζ90=1,0
5. Местное сопротивление поворота на 90°: ∆hм90=1,0*(5,22*0,293/2*9,8)=0,404 кг/м2
6. Площадь поворотной камеры: Fпов.кам=1,03 м2
7. Скорость газов на выходе из поворотной камеры: Wr=(1,32/l,03)*5;2=6,7м/c
8. Скорость газов на входе в первый котельный пучок: Wr=(l,32/l,61)*5,2=4,3 м/с
9. Средняя скорость газов: Wср=(6,7+4,3)/2=5,5 м/с
10. Коэффициент сопротивления поворота на 180°: ζ180=2,0
11. Местное сопротивление поворота на 180°: ∆hм180= ζ180*(Wr2*p/2g)=2,0*(5,52*0.293/2*9,8) = 0,904 кг/м2
12. Скорость газов на входе во второй котельный пучок: = 487,9*11.69*593/3600*0,95*273=3,6 м/с 13. Скорость газов на выходе из первого котельного пучка: Wr=(0,95/l,61)*3,6=2,l м/с
14. Средняя скорость газов на повороте между котельными пучками: Wср=(3,6+2,1)/2=2,85 м/с
15. Местное сопротивление второго поворота на 180°: ∆hм180= ζ180*(Wr2*p/2g)=2,0*(2,852*0,599/2*9,8) =0,496 кг/м2
16. Скорость газов на выходе из второго котельного пучка: Wr=(l,61/0,95)3,6=3,2M/c
17. Местное сопротивление второго поворота на 90°: ∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=l,0*(3,22*0,705/2*9,8) =0,368 кг/м2
18. Коэффициент сопротивления коридорного пучка при поперечном омывании при S1/d<S2/d ζ = ζ 0*z2=0,62*0,57*20=7,068
19. Скорость газов в первом котельном пучке: Wr=3,2 м/c
20. Местное сопротивление поперечного омываемых труб первого котельного пучка: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=7,068*(3,22*0,394/2*9,8) = 1,455 кг/м2 * 1.
21.Коэффициент сопротивления второго котельного пучка: ζ = ζ 0*z2=0,62*0,478*20=5,927
22. Сопротивление поперечно омываемых труб второго котельного пучка: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=5,927*(3,42*0,648/2*9,8) = 2,265 кг/м2
23. Суммарное сопротивление котла: Σ∆h =5,892 кг/м2 2. Расчет участка от котла до дымососа:
1. Коэффициент сопротивления поворота на 30°: ζ30= ζ90 *(30/90)=0;3*(30/90)=0,1
2. Местное сопротивление поворота на 30°: ∆hм30= ζ*(Wr2* p/2g)=0,1(3;22*0,705/2*9,8)=0;037 кг/м2
3. Коэффициент сопротивления первого конфузора (граф.7 (14)[2]): ζ =0,1
4. Скорость газов на выходе из первого конфузора: Wr=(1200/750)*3.2=5.12 м/с
5. Средняя скорость газов в конфузоре: Wcp =(3,2+5,12)72=4,2 м/с
6. Местное сопротивление первого конфузора: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0;l*(4,22*0,705/2*9.8)=0.063 кг/м3
7. Скорость газов на выходе из второго конфузора: Wr=750*750/500* 1000=5,7 м/с
8. Средняя скорость дымовых газов во втором конфузоре: Wср =(5,1+5,7/2)72=5,4 м/с
9. Местное сопротивление второго конфузора: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0.1*5,42*0,705/2*9.8=0,105 кг/м2
10. Скорость газов на входе в экономайзер: 487,9*11,938*506/3600*0,6*273=5,0 м/с 11. Местное сопротивление поворота на 90: ∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=1,0*(5,02*0,705/2*9,8)=0,899 кг/м2
12. Средняя скорость газов в экономайзере (из теплового расчета котла): Wcp=4,7 м/с
13. Местное сопротивление поворота на 180° в экономайзере: ∆hм180= ζ180*(Wr2*p/2g)=2,0*(4,72*0,785/2*9,8)=l,769 кг/м2
14. Коэффициент сопротивления пучков труб с квадратными ребрами при Sрб/d=25/76=0,33:
ζ =(l,80+2,75*(hрб/d))*(l/(S1/d))(z2-l)Re-0,12= = 1,80+2,75*(0,035/0,076)*(1/(0,15/0,D76))(16-1)*3825-0,12=8,66, где Sрб=25мм d=76мм hрб=35мм z2=16 S1=150мм
15. Сопротивление экономайзера: ∆hэк= ζ*(Wr2*0,705/2g)=8.66*(4,72*0,785/2*9,8)=7,662 кг/м2
16. Скорость газов на выходе из экономайзера: =487,9* 12,928*403/3600*0,6*273= = 4,3 м/с 17. Местное сопротивление второго поворота на 90°: ∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=l,0*4,32*0,889/2*9,8= 0,839 кг/м2
18. Скорость газов на входе в третий конфузор: Wr=487,9* 12,928*403/3600*0,5* 1,0*273=5,2 м/с
19. Скорость газов на выходе: Wr =(0,5*1,0/0,52*0,5)*5,2=10м/с
20. Средняя скорость в конфузоре: Wr=(5,2+10)/2=7,6м/c
21. Местное сопротивление конфузора: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,1 *7,62*0,889/2*9,8=0,262 кг/м2
22. Коэффициент сопротивления третьего поворота: ζ90=k∆ ζ0ВС=0,57* 1,0* 1.0=0,57
23, Местное сопротивление поворота ∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=0,57*(102*0,889/2*9,8)=2,585 кг/м2 24.
24.Коэффициент сопротивления шибера ζ =0,1
25.Скорость газов: 487,9*12,928*403/3600*0,196*273=13,2 м/с 26. Местное сопротивление шибера: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,l*13,22*0,889/2*9,8=0,79 кг/м2
27. Местное сопротивление четвертого поворота на 90°: ∆hм90= ζ90*(Wr2*0,705/2g)=0,3*13,22*0,889/2*9,8=2,371 кг/м2
28. Сопротивление трения на участке: ∆hтр=λ(l/d3)(W2p/2g)=0,2[(l,665/0,795)(4,82* 0,705/2*9,8) + (0,943/0,589)(7,62*0,889/2*9,8)]=0,119 кг/м2
29. Суммарное сопротивление участка от котла до дымососа: Σ∆h = 17,501 кг/м2 3. Расчет участка от дымососа до дымовой трубы:
1. Коэффициент сопротивления диффузора за дымососом: ζ =0,425
2. Скорость газов на входе в диффузор: =487,9*12,928*403/3600*0,65*0,52*273= =7,7м/с
3. Скорость газов на выходе из диффузора: Wr=(0,65*0,52/0.9*0,7)*7,7=4,l м/с
4. Средняя скорость газов в диффузоре: Wcp =7,7+4,1/2=5,9 м/с
5. Сопротивление диффузора: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,425*(5,92*0,889/2*9,8)=0,671 кг/м2
6. Сопротивление трения диффузора: ∆h =λ(l/d3)(W2p/2g)=0,02(0,55/0,683)(5,92*0,889/2*98) = 0,025 кг/м2
7. Сопротивление трения участка: ∆hтр=λ(l/d3)(W2p/2g)=0,02(4,3/0,488)(4,12*0,889/2*98)= 0,083 кг/м2 где d3=2ab/a+b=2*0,9*0,7/(0,9+0,7)=0,788 м.
8. Суммарное сопротивление участка: Σ∆h =0,779 кг/м2
1. Коэффициент сопротивления входа в дымовую трубу: (п.2-46 [2]): ζ =0,9
2. Сопротивление входа в дымовую трубу: ∆hм= ζ*(Wr2* p/2g)=0,9(4,l2*0,889/2*9,8)=0;686 кг/м2
3. Сопротивление трения дымовой трубы: ∆hтр =(0,03/8sin(a/2))(n2-1 /n2)(W22/2g)p = = 0,0075*HTP*W2* p/(d1-d2)2g = 0.004*W22* p/i*2g = = 0,004* 15,02*0,889/0,02*2*9,8 = 2,041 кг/м2 где i=0,02 - средний уклон внутренних стенок трубы.
4. Потеря давления с выходной скоростью: ∆h вых= ζ*(Wr2* p/2g)=l,l(152*0,889/2*9,8)=l 1,226 кг/м2
5. Суммарное сопротивление дымовой трубы: Σ∆h =l 3,953 кг/м2
Описание котлоагрегата ДКВР-6,5-13
Паровой котел ДКВР-6,5-13 состоит из двух барабанов диаметром 1000 мм. соединенных пучком кипятильных труб диаметром 51x2,5 мм., установленных с шагами, установленных с шагами НО и 100 мм. Два боковых экрана также выполнены из труб диаметром 51x2,5 мм. с шагом 80 мм. Котел также имеет два котельных пучка с коридорным расположением труб диаметром 51 мм. За котлом установлен экономайзер конструкции ВТИ, выполненный из чугунных ребристых труб с квадратными ребрами. Диаметр труб 76 мм., шаг 150 мм. Подача воздуха осуществляется вентилятором марки ВДН 10x10 производительностью 13000 м3/ч. Дымовые газы удаляются дымососом ДН-10 производительностью 31000 м3/ч. Техническая характеристика котла ДКВР-6,5-13
Таблица №1
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-10; просмотров: 3006; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 13.59.183.77 (0.013 с.) |