Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение осадки свайного фундамента 34↑ Стр 1 из 5Следующая ⇒ Содержание книги Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Определение осадки свайного фундамента 34 Определение размеров условного фундамента 34 Определение расчетного сопротивления грунта 35
Определение расчетной осадки фундамента 36 Проверка выполнения условия 38 6.8. Расчет тела ростверка по прочности (для фундамента Ф-5) 39 6.8.1. Расчет ростверка на продавливание колонной 39 6.8.2. Расчет ростверка на продавливание угловой сваей 40 6.8.3.Расчёт ростверка на местное смятие 41 6.8.4. Расчет ростверка на изгиб 42 Список используемой литературы 44
Инженерно-геологические условия строительной площадки Вариант ИГЭ №9, вариант здани№2. Таблица 1 Место строительства и грунтовые условия
Уровень пола I этажа 0.00 на отметке 28,50 Рис.1. Абрис Рис.2. Разрезы I-I и II-II
Таблица 2
1.2. Объемно-планировочные решения здания
Рис. 3. Объемно-планировочное решение здания Примечания: 1. Стены здания из панелей s=300 мм.
3. Температура внутри производственного корпуса +18°С; в бытовых помещениях +20°С. 4. В бытовых помещениях нагрузки 6 кН/м2. Сбор нагрузок, действующих на верхний обрез фундамента Основные положения Вертикальная сосредоточенная нагрузка (), передающаяся от колонны на фундамент, подсчитывается как произведение заданной единичной нагрузки соответствующего пролета на грузовую площадь покрытия или перекрытия, приходящуюся на рассматриваемую колонну. , (1) где – грузовая площадь покрытия (перекрытия), приходящаяся на рассматриваемую колонну; g - заданная единичная нагрузка соответствующего пролета. Для всех пролётов 9- го варианта производственного корпуса g=10 кH/м2, а вбытовых помещениях g=6 кН/м2. В единичные значения нагрузок включены: собственный вес конструкции покрытия (перекрытия), собственный вес колонны, снеговая, крановая и другие виды нагрузок. Кроме вертикальной нагрузки от колонн, на которые опираются элементы покрытия или перекрытий, на фундаменты передаются моменты и горизонтальные силы, действующие в плоскости поперечника здания. Нагрузки от собственного веса стен подсчитываются как произведение одного квадратного метра вертикальной поверхности на грузовую площадь, приходящуюся на рассматриваемый фундамент. , (2) где – ширина стенового пояса, приходящаяся на рассматриваемый фундамент; – высота стены;
– коэффициент, учитывающий уменьшение веса стен за счет оконных и дверных проемов: - для наружных стен цехов промышленных зданий ; - для наружных стен бытовых помещений . Формулы для вычисления моментов и горизонтальных сил Таблица 3
Сбор нагрузок на фундаменты
Результаты сбора нагрузок Таблица 4
Выбор типов колонн здания
Рис.4. Типы колонн Для разработки в данных инженерно-геологических условиях возможны два конкурентно-способных варианта фундаментов.
Под глубиной заложения подошвы фундамента понимается расстояние от уровня планировки до уровня подошвы . Рис. 5 Определение глубины заложения подошвы фундамента Глубина заложения должна приниматься с учетом ([1], п.2.25): - назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты; - глубина заложения фундаментов примыкающих сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций; - существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории; инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.); - гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения (пп. 2.17-2.24); - возможного размыва грунта у опор сооружений, возводимых в руслах рек (мостов, переходов трубопроводов и т.п.); - глубины сезонного промерзания.
Грунта (12) (п.2.41.[1]) где R – расчетное сопротивление грунта; γс1 и γс2 – коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.3[1]; γс1=1,0 – для глины (с IL=0,61) IL >0,5; γс2= 1.0 – для сооружения с отношением сторон (L/Н=72/14,4=5)(для 4-х рассчитываемых фундаментов);
Mv,Mq,Mc – коэффициенты, принимаемые по табл.4 [1]; Mg=0,36, Mq=2,43, Mc=4,99– при φII=160; kz– коэффициент, принимаемый равным при b<10м kz=1; b – ширина подошвы фундамента; – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды); =∑ ρi*g = 1,952*9,81=19,15 кН/м3; – то же, залегающих выше подошвы; =1,952*9,81=19,15; – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента; =21,0 кПа; d1– глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки; d1=d, d=1,2м; R= кПа -для всех фундаментов;
Допустимость Расчет осадок фундамента производим для самого нагруженного фундамента из условия: , (21) где - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом, - предельное значение совместной деформации основания и сооружения. Расчет осадки осуществляем методом послойного суммирования по формуле: , (22) где - безразмерный коэффициент, = ; σсрzpi– среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней и нижней границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
Ei- и модуль деформации слоя грунта; n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания. = γ*d=19,15*1,2=22,98кПа; (23) = + γh , (24) где - природное давление на кровлю i-го слоя грунта; – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента. = * Р0, (25) где σzpi - дополнительное давление на кровлю i-го слоя грунта; - где – коэффициент, принимаемый по табл.1[1] в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины: ; (26) =137,5-22,98=114,52 кПа– дополнительное вертикальное давление на основание; – среднее давление под подошвой фундамента; h≤0.4b, (27) h≤0,4*3,6=1,44м где b - ширина фундамента.
Рис. 13 Определение осадки фундамента мелкого заложения
Расчет осадки фундамента Ф-5 Таблица 5
Проверка выполнения условия
Предельные значения совместной деформации основания и сооружения устанавливаются исходя из необходимости соблюдения: а) технологических или архитектурных требований к деформации сооружения (изменение проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, включая требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.)– ;
Предельные значения деформаций оснований (приложение 4[1]). Для производственного здания с полным железобетонным каркасом . S=2,1 см<8 см. Условие выполнено. Проверка выполнения условия S=4,6 см<Su =8 cм. Условие выполняется.
Расчет ростверка на изгиб Расчетный изгибающий момент определяется в сечениях по граням клонн и ступеней от расчетных нагрузок на сваи, умноженных на расстояние от оси сваи до соответствующих граней ступени или колонны.
Рис. 52. К определению изгибающих моментов Изгибающие моменты вдоль длинной стороны ростверка относительно граней ступени и колонны соответственно: М1=Nmax*a1*n, (52) где а1- расстояние от середины сваи до рассматриваемого сечения; n- число свай в ряду; М1=263,3*0,3*2=157,98 кН*м; М2=Nmax*a2*n=263,3*0,85*2=447,6 кН*м; .Требуемая расчетная площадь сечения арматуры вдоль короткой стороны подошвы ростверка, класса А-III: A1= , (53) A1= =862,6*10-6 м2=8,63 см2; А2= =927*10-6 м2=9,27 см2;
Изгибающий момент вдоль короткой стороны ростверка относительно грани колонны: М3=Nmax*a1*n=263,3*0,55*4=579,26 кН*м;. Требуемая расчетная площадь сечения арматуры вдоль короткой стороны подошвы ростверка, класса А-III: A3= =1199,7*10-6 кН*м=12 см2 Конструктивно принимаем арматуру 9 ∅ 14 А-III, As=13,85 см2,(шаг 300 и доборный шаг по 100).
1. СНиП 2.02.01 – 83*. Основания зданий и сооружений / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП. 2003. – 48 с. 2. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП. 2008. – 70 с. 3. СНиП 2.02.03 – 85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 45 с. 4. Расчёт оснований и фундаментов промышленного здания: Методические указания/ В.С. Миронов, А.О. Колесников, В.К. Фёдоров.-Новосибирск:НГАСУ(Сибстрин), 2008.-24с.
Определение осадки свайного фундамента 34
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-23; просмотров: 425; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.191.87.157 (0.012 с.) |