Климатические данные района строительства.

Описание объекта.

В данном курсовом проекте проектируется система вентиляции для общественного здания – кинотеатра. Кинотеатр на 300 мест расположен в городе Астрахань.

Здание двухэтажное, имеет чердак над зрительным залом и подвал. Помещения первого этажа: зрительный зал, кассы, комната администратора, фойе, вестибюль, кладовая, буфет, курительная, санузлы. Помещения второго этажа: кинопроекционная, перемоточная, кабинет киномеханика, комната персонала, контора директора. Помещения подвала: электросиловая, щелочная, аккумуляторная, кладовая, насосная, тепловой пункт. Главный фасад здания ориентирован на юго-восток.

Стены кирпичные. Толщина наружных - 700мм, внутренних несущих стен - 700мм, перегородок 120мм.

Зрительный зал не имеет оконных проемов. Объем зрительного зала 1473 м².

Теплоноситель – вода: 130-70°С.

 

Климатические данные района строительства.

Выбор климатических параметров для холодного (Б) и тёплого (А) периода года производится по [ ].

Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0, 92 t_НБ = -23 ºС.

Продолжительность отопительного периода Z_ОП = 167 суток.

Средняя температура отопительного периода, т.е. периода с температурой воздуха +8ºС и ниже, t_ОП = -1,2 ºС.

Для района строительства барометрическое давление В = 1010 гПа.

Зона влажности – «сухая», условия эксплуатации строительных материалов – «А».

 

Расчетные параметры наружного воздуха.

Таблица 1.

период года	барометри- ческое давление, гПа	параметры А	параметры Б
tНА, ºС	JНА, кДж/кг	uНА, м/с	tНБ, ºС	JНБ, кДж/кг	uНБ, м/с
тёплый	В = 1010	29,5	61,1	3,6	¾	¾	¾
холодный	¾	¾	¾	-23	-21,9

 

 

Расчётные параметры внутреннего воздуха для зрительного зала.

Допустимая температура воздуха обслуживаемой зоны помещения принимается не более чем на 3°С выше температуры наружного воздуха в тёплый период года: t_В ≤ t_На+3 = 29,5 + 3 = 32,5 ºС.

В холодный период года принимаем температуру внутреннего воздуха 16°С, т.к. нет гардероба.

 

 

Таблица 2.

Параметры внутреннего воздуха

 

Период	Параметры
tв, ^0С	, %	ν, м/с
Тёплый	32,5	не более 65	не более 0,5
Холодный		не более 65	не более 0,3

 

Таблица 3

Таблица 4.Подбор воздухораспределителей и вытяжных решеток

Наименование помещения	Тип с-мы	Расход воздуха L	Тип решетки	f ж.с	V м/с	Кол-во решеток	Обозначение с-м
кинопроекционная	приточная		GS130(425x75)	0,034	2,7		П-2
	вытяжная		GS120(425x75)	0,034	2,4		В-2
санузлы	вытяжная		GS120(425x75)	0,034			В-1
фойе	приточная		AS130(425x125)	0,053			П-2
кассы	приточная		AS130(425x25)	0,01	1.5		П-2
кабинет администратора	приточная		AS130(425x25)	0,01	1.75		П-2
вестибюль	приточная		AS130(425x25)	0,01			П-2
контора директора	приточная		AS130(425x25)	0,01	2,9		П-2
перемоточная	вытяжная		AS130(425x25)	0,01	1.22		В-2
перемоточная	приточная		AS120(425x25)	0,01	1.22		П-2
комната персонала	приточная		AS130(425x25)	0,01	1.11		П-2
плакатная	приточная		GS130(425x75)	0,034	1.2		П-2
курительная (верх. зона)	вытяжная		GS120(425x75)	0,034	2,8		В-1
курительная (ниж. зона)	вытяжная		GS120(425x75)	0,034	1.6		В-1
щелочная	приточная		AS130(425x25)	0,01	1.5		П-2
щелочная	вытяжная		GS120(425x25)	0,01	2.33		В-3
аккумуляторная	приточная		AS130(425x25)	0,01	0,7		П-2
аккумуляторная	вытяжная		GS120(425x25)	0,01	0,9		В-3
коридор	приточная		GS130(425x75)	0,034	1.23		П-2
приточная венткамера	приточная		GS130(425x75)	0,034	1.88		П-2

Выбор воздухозаборных решеток для помещений с естественной вытяжкой.

В производственных мастерских, в комнатах для персонала и в других обслуживающих и административных помещениях все приточные и вытяжные решетки устанавливаются под потолком и имеют регулировочные устройства. Принимаем к установке решетки типа РР и АМР– на притоке и типа Р на вытяжке. Условием выбора числа решеток для конкретного помещения должно являться то, что скорость истечения воздуха из них должна быть в пределах 2-3 м/с.

Основные типы принятых решеток представлены в табл.:

Таблица 5

Естественная вытяжка из помещений кинотеатра

Наименование помещения	L м^3/с	υ м/c	Сечение канала а*в	Тип решетки
Электросиловая		1.04	шлакогипс 200*150	G-100(150x200)
Кладовая(подвал)		0,8	шлакогипс 100*150	Арх.решетка (150х100)
Насосная		0,7	кирпич 270*140	Р200 (200х200)
Тепловой пункт		1,0	Кирпич 270*140	Арх.решетка (150х100)
Кладовая буфета		0,6	Стальной 150*100	РР1 100*200
Буфет		0,76	3 кирпичных канала 140*270	РР2 200*200
Плакатная		1,0	шлакогипс 250*200	G-100(200x200)
Кабинет киномеханика		0,65	Кирпич 270*140	РР1 100*200
Санузел		0,69	Кирпич 140*140	РР1 100*200

Подбор оборудования для обработки воздуха.

Система П1

Подбор воздушного фильтра.

Воздушный фильтр предназначен для очистки наружного и рециркуляционного воздуха, а так же для вентиляционного оборудования от загрязнения. Для этой цели могут служить фильтры III класса.

Методика подбора

1) В зависимости от места расположение объекта выбирается среднесуточная концентрация пыли в наружном воздухе по [2] табл.4.

Степень загрязнения воздуха - слабозагрязненный.

Характеристика местности – жилые районы промышленных городов.

С = 1,0 мг/м³

2) Принимаем типоразмер фильтра по [2] табл.5. Губчатые сухие фильтры.

Фильтр ячейковый ФяВБ:

тип: сетчатый;

номинальная воздушная нагрузка q = 7000 м³/(ч*м²);

начальное сопротивление Н(L) = 60 Па;

конечное сопротивление Н = 150 Па

средняя начальная запыленность воздуха:

- допустимая 1,0 мг/м³, предельная 3,0 мг/м³

Определение требуемой площади фильтрующей поверхности:

F_треб = м²

где L – расход очищаемого воздуха, м³/ч.

3) Технические данные принятого к установке фильтра выписываются из [2] табл. 6.

Для фильтра ФяВБ:

фильтрующий материал – перфорированная сетка винипласта;

площадь рабочего сечения одной ячейки f_яч=0,22 м²;

эффективность очистки – 80%;

глубина фильтра Н = 32мм;

масса: m=4,2 кг.

4) Определение требуемого числа ячеек:

шт.

К установке принимают

шт.

Ячейковые фильтры Фя монтируются в виде панели.

5) Определение фактической удельной нагрузки:

q _факт = м³/(ч*м²)

5000 < 7000

6) Фактическое начальное сопротивление чистого фильтра H(L)_ф, Па, определяем по [2] рис. 6.

Н(L)_ф = 29 Па.

7) Повышение сопротивления запылённого фильтра , Па, определяем по формуле:

Па

8) Количество пыли, уловленной 1м² фильтрующей поверхности, G_у, г/м², находится по [2] рис. 7 (кривая 2).

G_у = 3600 г/м².

9) Количество пыли, уловленной всей поверхностью фильтра G_пыли, г, определяется по формуле:

10) Определяем величину проскока 100 – Е, % по [2] рис. 7 (кривая II).

100 – Е = 22% = 0,22.

11) Количество пыли, осевшей на фильтр в течение суток , определяется по формуле:

,

г/сут

где - среднесуточная концентрация пыли в воздухе;

τ = 10 ч/сут – число часов работы фильтра в сутки.

12) Определение продолжительности работы фильтра до достижения данного сопротивления Z, сутки:

Z = суток.

 

Подбор калорифера.

Исходные данные:

а) расход нагреваемого воздуха G = 11880 кг/ч.

б) температура воздуха на входе в калорифер = -1,2°С и на выходе из него = 8,5°С.

в) температура воды на входе в калорифер =130°С и на выходе из него =70°С.

Методика подбора:

1) Определение расхода тепла на нагрев воздуха

Q = G·с(t ₂-t ₁) = 0,28∙11880·1,005(8,5+1,2) = 32427,4 Вт

где с – удельная теплоемкость воздуха, с=1,005 кДж/ (кг·С).

2) Задавшись рекомендуемой массовой скоростью воздуха =3÷10 кг/(м²·с), определяем площадь фронтального сечения для прохода воздуха ,м²:

 

3) Выбираем количество и типоразмер калориферов по [2] табл. 9. Устанавливаем 2 калорифера № 06 параллельно по воздуху m=2.

Выписываем площадь фронтального сечения =0,21 м².

4) Определяем действительную массовую скорость воздуха в живом сечении калорифера:

где m – число калориферов, установленных параллельно по воздуху.

5) Определяем расход воды, проходящий через калориферную группу:

=4,19 -теплоемкость воды

=

 

6) Из [2] табл. 9 выписываем площадь сечения для прохода теплоносителя.

Устанавливаем 3 калорифера №04 последовательно по воде n=1.

7) Определяем скорость воды в трубках:

=1000 -плотность воды

-число калориферов, установленных параллельно по воде

w ≥ 0,12 из условия незамерзания воды,

где - плотность воды.

n – число калориферов, установленных параллельно по воде.

8) К установке принимаем 3 калорифера ВНВ.243 – 053– 037 – 1 – 1,8 –6.

- ВНВ – воздухонагреватель с теплоносителем вода;

- 243 (по ГОСТу) 2 – поверхность теплообмена пласнтинчато-трубчатая;

4- материал медь

3 – материал пластинок – алюминий или его сплавы

-053 – внутренний размер калорифера по горизонтали

-037 – внутренний размер по вертикали

- 1 – количество рядов трубок

- 1,8 – шаг пластин, мм

- 6 – количество ходов в трубе калорифера.

9) Находим коэффициент теплопередачи калорифера, , для ВНВ243 =

=20,94- эмпирический коэффициент, находим по табл.12

=

 

10) Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки:

м²

 

11) Определение необходимого числа калориферов для установки (округляем результат в большую сторону до целых значений):

= 2 шт.

где F_н – площадь поверхности нагрева м² [2] табл. 9. F_н =3,51 м²

12) Определяем действительную поверхность нагрева:

13) Определяем запас поверхности нагрева:

Согласно СНиП 41-01-2003, эта величина должна быть не более 10%.

Условие СНиП 41-01-2003 выполняется: 6,56% 10%

14) Аэродинамическое сопротивление одного калорифера определяется по формуле:

, - эмпирические коэффициенты, находим по табл.12

Па

15) Сопротивление калориферной группы:

ΔР_{калор.гр.}=р∙ ΔР_а=1∙81,55=81,55 Па

где р=1 – число калориферов, установленных последовательно по воздуху.

16) Гидравлическое сопротивление одного калорифера:

ΔН=1,968∙l_x∙w^1.69=1,968∙4,323∙1.35^1.69=14,13 кПа

где - длина трубки в одном ходе. Принимаем по [2] табл. 9.

17) Сопротивление проходу воды калориферной группы:

ΔН_{каор.гр.}=S∙ ΔН=2∙14,13=28,26 кПа

где S=2 – число последовательно установленных по воде калориферов.

18) Габаритные размеры калорифера №4 [2] табл. 7:

ааа = 905 мм;

bbb= 378 мм;

Н = 55 мм;

m = 9,6 кг

 

Система П2

Система П1

Воздухозаборные отверстия располагают не менее 1 м от уровня устойчивого снегового покрова, но не ниже 2м от уровня земли и закрывают жалюзийными решётками, после которых устанавливают клапаны воздушные утеплённые КВУ.

а) Подбор воздухозаборной шахты.

Шахта выполняется из кирпича или бетона. Её сечение находят из условия создания скорости в ней 3÷6 м/с.

Принимаем скорость в шахте v_ш=3 м/с.

Расход воздуха в шахте L=9000 .

Требуемая площадь сечения находится по формуле:

м²

По площади сечения принимаем размеры шахты .

б) Подбор жалюзийных решёток для систем П1.

Определяем требуемую площадь сечения решёток:

1. L=9000 . Требуемая площадь сечения, , определяется по формуле:

 

- рекомендуемая скорость движения воздуха в живом сечении решетки, .

- расход воздуха, .

 

Число решеток:

- площадь живого сечения решетки,

По табл.13 принимаю к установке решетку СТД 5289, =0,06

= , устанавливаю 22 решетки.

=11 шт.

 

1. Найдем фактическую скорость воздуха в живом сечении решетки , :

1. Аэродинамическое сопротивление , при проходе воздуха через решетки:

- коэффициент местного сопротивления решетки, принимается по табл. 13 .

=1,2.

- плотность наружного воздуха,

=

=

 

в) Подбор клапана воздушного утеплённого КВУ.

Клапан воздушный утепленный принимается по расходу воздуха проходящего через него по [2] табл. 14.

L=9000 .

Принимаем к установке КВУ 600х1000 (высота, ширина).

Площадь живого сечения .

Масса m = 35 кг.

Система П2

Воздухозаборные отверстия располагают не менее 1 м от уровня устойчивого снегового покрова, но не ниже 2м от уровня земли и закрывают жалюзийными решётками, после которых устанавливают клапаны воздушные утеплённые КВУ.

а) Подбор воздухозаборной шахты.

Шахта выполняется из кирпича или бетона. Её сечение находят из условия создания скорости в ней 3÷6 м/с.

Принимаем скорость в шахте v_ш=4 м/с.

Расход воздуха в шахте L=4440 .

Требуемая площадь сечения находится по формуле:

м²

По площади сечения принимаем размеры шахты .

б) Подбор жалюзийных решёток для систем П1.

Скорость воздуха в живом сечении решёток и утеплённых клапанов принимают .

Определяем требуемую площадь сечения решёток:

1. L=4440 . Требуемая площадь сечения, , определяется по формуле:

 

- рекомендуемая скорость движения воздуха в живом сечении решетки, .

- расход воздуха, .

 

Число решеток:

- площадь живого сечения решетки,

По табл.13 принимаю к установке решетку СТД 5289, =0,06

= , устанавливаю 7 решеток.

=7 шт.

 

1. Найдем фактическую скорость воздуха в живом сечении решетки , :

1. Аэродинамическое сопротивление , при проходе воздуха через решетки:

- коэффициент местного сопротивления решетки, принимается по табл. 13 .

=1,2.

- плотность наружного воздуха,

=

=

 

в) Подбор клапана воздушного утеплённого КВУ.

Клапан воздушный утепленный принимается по расходу воздуха проходящего через него по [2] табл. 14.

L=4440 .

Принимаем к установке КВУ 600х1000 (высота, ширина).

Площадь живого сечения .

Масса m =35 кг.

Аэродинамический расчет.

Система П1(зрительный зал)

В данном проекте рассчитываем одну приточную механическую систему и одну вытяжную.

Целью аэродинамического расчета является выбор размеров поперечных сечений воздуховодов или каналов системы для обеспечения по всем ее участкам требуемых расходов воздуха:

· в механических системах– при наиболее экономически целесообразных скоростях воздуха, обеспечивающих бесшумность работы в зданиях общественного назначения;

· в естественных системах– при таких скоростях воздуха, когда суммарные потери давления по любому пути движения воздуха равнялись бы величине располагаемого давления для каждого рассчитываемого пути. До начала расчета вычерчиваем аксонометрическую схему системы вентиляции на основании изображения размещенных на плане здания воздуховодов, каналов, воздухораздающих и вытяжных устройств, мест расположения вентиляционных камер.

На вычерченной аксонометрической схеме системы вентиляции выбираем расчетную магистраль (путь воздуха от места его входа в систему до места его выхода из системы). Для систем с механическим побуждением– это наиболее длинная и загруженная трасса до максимально удаленного от вентилятора воздухоприемного устройства в вытяжной системе или воздухораздающего– в приточной. Для гравитационной вытяжной системы это трасса от наиболее удаленного места вытяжки в верхнем этаже до устья шахты.

Расчетную трассу разбиваем на расчетные участки, т.е. отрезки воздуховодов, на которых расход воздуха и скорость его движения являются постоянными величинами. На каждом участке в кружке указываем его номер и рядом дробью– расход воздуха (числитель) и после расчета диаметр или сечение воздуховодов в знаменателе.

Расчет выполняется в табличной форме. Для определения предварительной величины площади сечения воздуховодов по участкам пользуемся формулой:

где L– расход воздуха на рассчитываемом участке, м³/ч;

u– рекомендуемая скорость воздуха, м/с [5, табл.12.5.]

Значение скоростей движения воздуха принимаем:

· в механических системах вентиляции общественных зданий с учетом непревышения допустимых уровней шума на общих, ближайших к вентилятору участках до 6-8 м/с, на последующих– по мере приближения к конечным участкам от 5 до 2 м/с;

· в гравитационных вытяжных системах– вертикальных каналах, верхнего этажа–0.5 м/с, других вертикальных каналах 0.7–1 м/с, в горизонтальных воздуховодах– до 1 м/с, вытяжных шахтах–до 1.5 м/с.

1. Окончательные размеры воздуховода или канала принимаем такими, как у ближайшего стандартного сечения площадью F@F_пред в соответствии с табл. А.4[3], и вычисляем расчетную скорость воздуха на участке:

• для прямоугольного сечения по формуле

 

2. Площадь поперечного сечения воздуховода или канала записываем в графу 6, а величину расчетной скорости вносим в графу 7 (табл.6).

3. При принятом прямоугольном сечении воздуховода вычисляем его диаметр, его эквивалентный диаметру по площади сечения, так как расчетные таблицы и номограммы составлены для круглых стальных воздуховодов. Для этого пользуемся формулой

где а и в– стороны поперечного сечения, мм.

4. На каждом участке определяем величину удельной потери давления на трение R по диаметру, скорости воздуха– с помощью расчетной таблицы [3, табл.А.4], после чего записываем эти значения в графу 8.

5. Рассчитываем потери давления на участке с учетом коэффициента увеличения трения нестального воздуховода по сравнению со стальным n, который принимают [3, табл.А.3] в зависимости от скорости движения воздуха u, м/с, и абсолютной шероховатости материала воздуховода К_э [3, табл.А.1] Произведение величин R*l*n записываем в графу 10.

6. Составляем по каждому расчетному участку (вне таблицы на отдельной странице пояснительной записки)Сумму значений коэффициентов местных сопротивлений по участку проставляем в графу 11.

 

7. Динамическое давление в зависимости от скорости воздуха по справочнику[4, табл.А.4], записываем в графу 12

8. Значение потерь давления на местные сопротивления (графа 13) получаем путем умножения цифр в графах 11 и 12, что соответствует формуле

9. Полные потери давления на рассчитываемом участке получаем путем сложения потерь давления на трение R*l*n (графа 10) и на преодоление местных сопротивлений (графа 13). Конечный результат записываем в графу 14

10. Далее определяем полные потери давления на отдельных ответвлениях системы, которые увязываем с потерями давления в магистрали в пределах 10% путем подбора диаметров воздуховодов ответвлений.

11. При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% устанавливаем диафрагмы.

12. При расчете сечения диафрагмы необходимо, чтобы потери давления в ней при соответствующей скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточному давлению, которое требуется погасить на данном ответвлении системы. Размеры отверстий диафрагм в зависимости от диаметра круглых или сечения прямоугольных воздуховодов и требуемого значения коэффициента местного сопротивления приведены в [3, табл.А.39 и А.40]

13. Суммируем полные потери давления на всех расчетных участках магистрали.

 

 

Местные сопротивления

№ уч	Местные сопротивления	Табл.	Значения x	Сумма по участку
	Переход □→○ 2 отвода 90^0 Тройник на ответвление в режиме нагнетания с переходом при Lо/Lc=4500/9000=0,5 Fо/Fс=0,56^2/0,64^2=0,62	А.35 А.31	0,1 0,35х2 0,95	1,75
	Переход □→○ 2 отвода 90^0 Тройник на ответвление в режиме нагнетания с переходом при Lо/Lc=4500/9000=0,5 Fо/Fс=0,56^2/0,64^2=0,62	А.35 А.31	0,1 0,35х2 0,95	1,75
	Пирамидальный диффузор     3 отвода 90^0	А.38     А.35	x=0,1* 0,35*3=1,05	2,2

 

 

Местные сопротивления

№ уч	Местные сопротивления	Табл.	Значения x	Сумма по участку
	Решетка AS 120 Тройник на ответвление в режиме всасывания при Fп/Fс=0,14^2/0,02^2=0,25 Lо/Lc=300/344=0,5 Fо/Fс=0,18^2/0,2^2=0,87	А.32	1,2 1,34	2,54
	Тройник на проход в режиме всасывания при Fп/Fс=0,51; Lо/Lc=0,62 Fо/Fс=0,81	А.32	0,75	0,75
	Зонт Тройник на проход в режиме всасывания при Fп/Fс=0,645; Lо/Lc=0,5 Fо/Fс=0,61	А.12 А.32	0,3 0,75	1,05
	Зонт Тройник на ответвление в режиме всасывания при Fп/Fс=0,645; Lо/Lc=0,61 Fо/Fс=0,61	А.12 А.32	0,3 1,4	1,7
	Зонт Тройник на проход в режиме всасывания при Fп/Fс=0,81; Lо/Lc=0,67 Fо/Fс=0,64	А.12 А.32	0,3 1,1	1,4
	Тройник на ответвление в режиме всасывания при Fп/Fс=0,81; Lо/Lc=0,67 Fо/Fс=0,64	А.32	1,35	1,35
	Тройник на ответвление в режиме всасывания при Fп/Fс=0,51; Lо/Lc=0,62 Fо/Fс=0,81	А.32	1,17	1,17
	2 отвода 90^0 Конфузор l/d=220/315=0,7	А.35 А.22	0,35*2 0,3	1,0
	Зонт над вытяжной шахтой	А.12	1,3	1,3

 

Подбор дефлекторов.

Методика определения номера и размера. Определяем производительность дефлектора по воздуху, исходя из общего расхода удаляемого воздуха и количества установленных дефлекторов.

м³/ч

Рассчитываем полное давление, создаваемое дефлектором в сети:

0,424+2,101-0,26-1=1,265 Па

Па

Па

Па

Па

h – разность отметок выхода воздуха в атмосферу и центра приточных отверстий, м;

к – коэффициент дефлектора аэродинамический, для круглых дефлекторов ЦАГИ к=0,4;

V_в – расчетная скорость ветра, м/с.

Определяем скорость в горловине дефлектора по формуле:

м/с

Определяем предварительный диаметр дефлектора:

м

Принимаем дефлектор Д 710.00.000-2 серия 5.904-51

 

 

7. Подбор вентиляторов.

Содержание.

1. Исходные данные.

1.1. Описание объекта.

1.2. Климатические данные.

1.3. Расчетные параметры наружного воздуха.

1.4. Расчетные параметры внутреннего воздуха в зрительном зале.

2. Основные решения вентиляции.

3. Расчет воздухораспределения.

3.1. Подбор воздухораспределительных решеток в зрительном зале.

3.2. Подбор воздухораспределительных и вытяжных устройств для остальных помещений кинотеатра.

3.3. Выбор воздухозаборных решеток для естественной вытяжки из остальных помещений.

4. Подбор оборудования для обработки воздуха.

4.1. Подбор воздушного фильтра.

4.2. Подбор калорифера.

5. Подбор узла воздухозабора

а) подбор сечения приточной шахты

б) подбор жалюзийных решеток

в) подбор КВУ

6. Аэродинамический расчет.

6.1. Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции с рециркуляцией

6.2. Аэродинамический расчет вытяжной механической вентиляции из с/у.

6.3. Расчет естественной вытяжки из конторы директора

7. Подбор вентагрегатов.

7.1. Подбор вентагрегата для П1 (приточной системы зрительного зала).

7.2. Подбор вентагрегата для В2 (вытяжной механической системы с/у).

8. Акустический расчет.

9. Подбор глушителя шума.

10. Расчет и подбор оборудования для воздушно-тепловой завесы.

Список литературы.

 

 

.

 

Федеральное агентство по образовании

Государственное образовательное учреждение

Высшего профессионального образовании

“Самарский государственный

архитектурно-строительный университет”

 

 

Факультет Инженерных Систем и Природоохранного Строительства.

Кафедра Теплогазоснабжения и Вентиляции.

 

 

Описание объекта.

В данном курсовом проекте проектируется система вентиляции для общественного здания – кинотеатра. Кинотеатр на 300 мест расположен в городе Астрахань.

Здание двухэтажное, имеет чердак над зрительным залом и подвал. Помещения первого этажа: зрител