Ширина топки по фронту
| b
| м
| Приймаємо 5,5 – 8м (b>a);
|
|
Глибина топки
| а
| м
| Приймаємо 4,5 – 6м;
|
|
Максимально допустима теплова напруга топкового об’єму
| qдV
|
| f (паливо, тип топки, Dпп),
табл. XXVIII стор.173 [1];
|
|
Мінімальна висота топки
| h т min
| м
|
| 10.95
|
Площа поверхні бічної стіни топки
| Fб
| м2
| F1+F2+F3+F4, де
| 59.08
6.78
41.25
8.85
2.2
|
Площа поверхні фронтової стіни топки
| Fфр
| м2
| (l1+l2+l3+l4)b;
| 105.75
|
Площа поверхні задньої стіни топки
| FЗ
| м2
| (h2+l3+l4+l5)b;
| 74.25
|
Площа поверхні вікна фестону
| F вф
| м2
| cb;
|
|
Загальна площа поверхні котла
| F ст
| м2
| Fфр+FЗ+Fвф+2Fб;
| 263.08
|
Діаметр труб екрану
| d
| мм
| Сортамент труб;
|
|
Товщина стінки
| δ
| мм
| Сортамент труб;
|
|
Відстань від протилежної стінки до осі крайньої труби
| m
| м
| Приймаємо
| 0,1 – 0,2
|
Відстань від осі екранних труб до стіни
| e
| м
|
|
|
Об’єм топки
| V т
| м 3
| Fбb;
| 354.48
|
Висота топки
| h т
| м
|
| 11.82
|
Крок труб:
– фронтової стіни;
– задньої стіни;
– бічної стіни
| Sфр
Sз
Sб
| мм
мм
мм
| d σфр = 1,3d;
d σз = 1,25d;
d σб = 1,3d;
|
|
Кількість труб екранованої стіни:
– фронтової стіни;
– задньої стіни;
– бічної стіни
|
Zфр
Zз
Zб
|
|
| 1.071
1.074
1.071
|
Ефективна товщина випромінюючого шару
|
S
|
м
|
| 4.85
|
Заекранована площа поверхні: – фронтової стіни
– задньої стіни
– бічної стіни
– вікна фестону
|
Fз
| м2
м2
м2
м2
| Fфр– 2m (l1+ l2+ l3+ l4);
Fз – 2m (h2+ l3+ l4–l5);
Fб – m (l2+ h2);
Fвф
| 98.7
69.7
55.68
|
Променесприймаюча поверхня нагріву екранів
|
Кутовий коефіцієнт екрану:
(номограма 1а, стор.214 [1])
фронтовий
заднього
бічного
вікна фестону
Променесприймаюча поверхня екранів
|
χфр
χз
χб
χвф
|
| (пп.6.06, стор. 37 [1]);
f(l/d = 0,8; σфр);
f(l/d = 0,8; σз);
f(l/d = 0,8; σвф);
|
0.96
0.98
0.96
|
| м2
| ;
| 94.75
|
| м2
| ;
| 68.03
|
| м2
| ;
| 53.45
|
|
| м2
| ;
|
|
Загальна променесприймаюча поверхня топки
|
| м2
| ;
| 240.23
|
Ступінь екранування топки
| χ
|
| Hп / Fст;
| 0.91
|
Коефіцієнт зниження тепловосприйняття при забрудненні труб стінок
|
|
| табл. 6.3, стор. 42[1];
| 0.45
|
Середнє значення теплової ефективності екранів
|
Ψср
|
| .
| 0.41
|
| | | | | | | |
Розрахунок теплообміну в топці
| Приймаємо температуру на виході з топки
|
| °С
| Вугілля Донецького басейну
все інше
|
|
| Ентальпія димових газів на виході з топки
|
|
| ;
|
|
| Корисне тепловиділення в топці
|
|
|
|
|
| Теплота, що надходить до топки з повітрям
| пов
|
|
|
|
| Ентальпія на виході з повітропідігрівника
|
|
| ;
| 1950.1
|
| Теплота, яке надходить з повітрям, підігрітим стороннім джерелом
| п.зовн
|
| див. п.1.3;
|
|
| Теплота рециркуляції
| рец
|
|
|
|
| Адіабатична температура
| а
| °К
| υ а +273; υ а = f (Q т, α т), табл.№1.4;
|
|
| Середня сумарна теплоємкість димових газів
| (VC)ср
|
|
|
|
| Сумарний коефіцієнт послаблення промінів
| k
|
| kгrп + kзлμзл + kкоксμкокс;
|
|
| Коефіцієнт поглинання променів газовою фазою продуктів згорання
| kгrп
|
| ном. 2; стор. 215 [1]; або
де ;
|
|
| Коефіцієнт поглинання променів золовими частками
| kзлμзл
|
| ,
де Aзл по табл.6-1 стор. 38 [1], де: кам’яне вугілля
буре вугілля
|
0,8
0,75
|
| Коефіцієнт поглинання променів коксовими частками
| kкоксμкокс
|
| кам’яне вугілля
буре вугілля
по табл.6-2 стор. 38 [1];
| 0,2
0,1
|
| Параметр, що визначає розміщення максимального тепловиділення в топці
| М
| –
|
де М0 = 0,42 п.6.18 стор. 40 [1];
;
|
|
| Параметр забаластованості димових газів
| r v
| –
| ,
де r – коефіцієнт рециркуляції;
|
|
Критерій Бугера
|
| –
|
|
| |
Ефективне значення критерія Бугера
|
| –
|
або ном.3, стор. 216 [1];
|
| |
Дійсна температура на виході з топки
|
| °С
|
|
| |
Перевірка.
Розрахована температура на виході з топки знаходиться в проміжку 100°С
|
|
|
|
±100°С
| |
Ентальпія димових газів на виході з топки
|
|
| ;
|
| |
Теплосприйняття топки
|
|
| .
|
| |
| | | | | | | | | | |
Теплосприйняття фестону
Крок труб у фестоні:
– поперечний
–поздовжній
|
| м
м
|
приймаємо
| 0.2
|
Перепад температур на фестоні
|
| °С
| 80 – 100°С;
|
|
Температура газів на виході з фестону
|
| °С
| ; ;
|
|
Ентальпія газів за фестоном
|
|
| ;
|
|
Теплосприйняття фестону
| ф
|
| .
|
|
Розрахунок пароперегрівника (ПП)
Теплосприйняття пароперегрівника в цілому
| пп
|
| ;
|
|
Теплосприйняття пароохолоджувача
|
|
|
| 50 – 80
|
Теплосприйняття ПП з топки крізь фестон (променева теплота)
|
|
| ;
|
|
Коефіціент нерівномірності по висоті топки
| hв
|
| f(h/hт=1) h-висота розташування фестону, табл. 8.3, стор. 81 [1];
|
|
Кутовий коефіцієнт фестону
|
|
| ном. 1г, шахматний пучок, стор. 214 [1];
|
|
Ентальпія димових газів на виході ПП
|
|
| ;
|
|
Температура димових газів на виході з ПП
|
| ˚С
| ,табл 14;
|
|
1.6.1 Розрахунок 1 ступеню пароперегрівника по ходу
Димових газів (повірковий, скорочений)
Теплосприйняття 1 ступеня ПП
|
|
| 0,5;
|
|
Ентальпія продуктів згорання між 1 та 2 ступінню ПП
|
Іпр
|
| ;
|
|
Температура проміжкова
| пр
| оС
| f(Іпр; aпп), табл.1.4;
|
|
Ентальпія пари на виході з 1 ступені ПП
|
|
| ;
|
|
Ентальпія пари на вході в 2 ступень ПП
|
|
| ;
|
|
Температура пари на вході в 2 ступень ПП
|
| оС
| f(; Р =0.5(Pбар+Pnn)),
табл.XXV стор.184[1].
|
|