Рис. 29. К расчету площади сечения продольной арматуры в колонне:
а – схема усилий в расчетном сечении и расположение продольной арматуры;
б – к расчету арматуры А sлна комбинацию усилий N min и M max; в – к расчету армату- ры А sп на комбинацию усилий N и M min; г – к проверке арматуры А sп и А sл на комби- нацию усилий N и M max ; д – к проверке арматуры А sп и А sл на комбинацию усилий N max и M min
Определим сначала площадь сечения продольной арматуры со стороны менее растянутой грани (слева) при условии симметричного армирования от действия расчетных усилий в сочетании N min и М max : N =385,91 кН, М =305,51 кН·м; N l = 385,91 кН, М l = − 2,93 кН·м.
Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузок от кранов равна l 0 = 12,375 м (см. табл. 1). Так как l 0/ h = 12,375/0,7= 17,7 > 4, то расчет производим с учетом прогиба элемента.
Находим случайный эксцентриситет: e a = h / 30 = 700/30 = 23,3 мм; е а = l / 600 = 8250/600 = 13,75 мм; е а = 10 мм; принимаем наибольшее значение е а = 23,3 мм. Вычисляем эксцентриситет е 0 = M / N = 305,51/385,91 = 0,792 м =
=792 мм.
Поскольку е 0 = 792 мм > е а = 23,3 мм, то оставляем для расчета е 0 = 792 мм. Согласно п. 3.54[7] определяем коэффициент η.
Для этого находим:
|
|
'
M = M + N h 0 - a
1 2
= 305,51 + 385,910,65 - 0,05 = 421,3
2
кН·м;
M 1 l
= M l
+ N l
h 0 - a
|
= -2,93 + 385,910,65 - 0,05 = 112,8
2
кН·м;
φ l = 1 + M 1 l / M 1 = 1 + 112,8/421,3 = 1,268.
Так как е 0 / h = 792 / 700 = 1,131 > 0,15, принимаем δ е = 1,131.
С учетом напряженного состояния сечения (большой эксцентриситет при больших размерах сечения) возьмем для первого приближения коэффициент армирования μ = 0,008, находим μα = 0,008·6,667= 0,0533, где α =E s /E b =
=200000/30000 = 6,667.
По формуле (3.89)[7] определим жесткость D:
Отсюда
тогда:
М η = М η = 305,51 ·1,118 = 341,7 кН·м.
Необходимую площадь сечения симметричной арматуры определим со- гласно п.3.57[7]. Для этого вычислим значения:
Так как α n = 0,1867 < ξ R = 0,533, то требуемое количество симметричной арматуры определим по формуле (3.93)[7]:
|
|
= R b bh 0 × 
m 1 - n (1 - n / 2) =
R s 1 - δ
= 14,5 × 400 × 660 × 0,1867 - 0,1024(1 - 0,1024 / 2) = 1045
мм2.
350 1 - 0,0769
В соответствии с конструктивными требованиями таблицы 5.2[7] (см. табл.
IV.11 приложение IV):
A s,min =A' s,min = 0,002 bh 0 = 0,002 ∙ 400·650=520 мм2.
Поскольку по расчету арматура A s = A ' s = 1045 мм2 > A s, min = 520 мм2, то для последующих расчетов принимаем A s = A ' s = 1045 мм2.
Тогда получим:
µ= (A s + A ' s)/(bh) = (1045+1045)/(400·700)=0,0075,
что незначительно отличается от предварительно принятого µ =0,008, сле- довательно, расчет можно не уточнять, а окончательно принять A sл =A s = 1045 мм2.
Определим площадь сечения продольной арматуры со стороны наиболее растянутой грани (справа) для несимметричного армирования с учетом, что со стороны сжатой грани (слева) A sл = 1045 мм2 (по предыдущему расчету).
В этом случае расчетные усилия возьмем из сочетания N и М mix (рис. 29,
в): N =560,51 кН, M =│ M min │=391,35 кН·м; N l = 449,26 кН, М l =│ M l │=11,17 кН·м.
Вычисляем эксцентриситет е 0 = M / N = 391,35 /560,51 = 0,698 м = 698 мм.
Согласно п. 3.54[7] определяем коэффициент η. Находим:
'
M = M + N h 0 - a
1 2
= 391,35 + 560,510,65 - 0,05 = 559,5
2
кН·м;
M 1 l
= M l
+ N l
h 0 - a
|
= 11,17 + 449,26 0,65 - 0,05 = 145,9
2
кН·м;
φ l = 1 + M 1 l / M 1 = 1 + 145,9/559,5 = 1,261.
Так как е 0 / h = 698/ 700 = 0,997 > 0,15, принимаем δ е = 0,997.
Возьмем для первого приближения коэффициент армирования μ = 0,008, находим μα = 0,008·6,667 = 0,0533.
|
|
По формуле (3.89) [7] определим жесткость D:
Отсюда N
= Π D = 3,14
× 5,968 ×1013
= 3842 ×103 Н = 3842 кН,
|
cr 2
0
123752
М η = М η = 391,35 ·1,171= 384,2 кН·м.
Соответственно получим:
е = M η / N + (h 0 – a ’)/2 = 384,2/560,51 + (0,65–0,05)/2 = 1,117 м = 1117 мм.
Площадь сечения сжатой арматуры определяем по формуле (3.102)[7]:
|
|
R R b bh 0
560,51 × 10 3 × 1117 - 0,391 × 14,5 × 400 × 650 2
=
= -1580 мм2 <0.
R sc
(h 0
- a ' )
350(650 - 50)
Поскольку по расчету не требуется сжатая арматура, то площадь сечения растянутой арматуры находим по формуле (3.107) [7], принимая сечение сжа- той арматуры A ’ s, fact = A sл = 1045 мм2. Вычисляем:
тогда получим:
= 1 -
1 - 2 m
= 1 -
1 - 2 × 0,166 = 0,1827;
3
Принимаем армирование у правой грани A s п = A s = 1412 мм2. Тогда получим:
µ= (A s + A ' s)/(bh) = (1045+1412)/(400·700)=0,0088,
что незначительно отличается от предварительно принятого µ =0,008, сле- довательно, расчет можно не уточнять.
Проверим принятое армирование сечения 6 – 6 на остальные сочетания расчетных усилий.
Сочетание N и М тах (рис. 29, г): N = 715,03, M = 306,90 кН·м;
e 0= N / M = 306,90/715,03=0,429 м =429 мм; N l = 385,91 кН, М l = −2,93 кН·м; при
A s =1045 мм2 и A ’ s =1412 мм2.
Проверку прочности сечения выполняем по формулам пп. 8.1.14 и 8.1.15 [5] при заданном армировании.
Для учета прогиба элемента находим:
D = 7,728·1013 Н·мм2; N cr = 4975 кН; η =1,168 (вычисления опущены). Вычислим по формуле (8.11) [5] расчетный эксцентриситет:
e = e 0 η +(h 0 − a ’)/2= 429·1,168+(650−50)/2 = 801мм.
По формуле (8.12) [5] находим высоту сжатой зоны бетона:
Поскольку
δ = x h 0
= 101 = 0,155 <
650 R
= 0,533, то x не корректируем.
Проверяем прочность сечения колонны по условию (8.10) [5]:
Ne = 715,03·103·801=572,7·106 Н·мм = 572,7 кН·м;
R b bx (h 0 – 0,5 x)+ R s A ' s (h 0 – a ') = 14,5·400·101(650–0,5·101)+350·1412(650–50)=
=648,1·106 Н·мм =648,1 кН·м > Ne = 572,7 кН·м, т. е. прочность обеспечена.
Так же обеспечена прочность и при действии расчетных усилий в сочета- нии N max и ±М тах (рис. 29, д) при N =917,74 кН и М =209,61 кН·м. В этом случае Ne = 522,3кН·м < R bbx (h 0 – 0,5 x)+R sA ' s (h 0 –a ') = 805,1 кН·м (вычисления опущены).
Теперь можно заполнить контрольный талон, как это сделано к рассмот- ренному примеру на рисунке 30. Там же даны необходимые пояснения по за- писи проверяемых величин. Если в сочетаниях с N max (N min) будут получены одинаковые по модулю значения соответствующих положительных и отрица- тельных моментов, то в контрольном талоне допускается записывать значения моментов с любым знаком.
| |
========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Cочетания расчетных усилий в заданном сечении колонны Арматура(мм2) Kонтр. I
Соколов С.Н. Iзадания (N Mmax) (N Mmin) (Nmax Mmax(Mmin))(Nmin Mmax(Mmin)) Asл Asп сумма I Cрок сдачи информацииI :: : : : : : : : : : I по 6 этапу до 300310I 107.06 715.03 306.90 560.51. -391.3 917.74 -209.6 385.91 305.51 1045 1412 5154.76 I
|
|
=====================I------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ I
Пояснения к заполнению контрольного талона:
N Mmax
N Mmin
Nmax Mmax(Mmin)
Nmin Mmax(Mmin)
– основные сочетания расчетных усилий, вычисленные по результатам статического расчета поперечной рамы в соответствии с пп.6.1 – 6.4 и 9.19 [4].
В сочетаниях усилий с Nmax и Nmin следует опреде- лять максимальные по абсолютной величине значения соответствующих изгибающих моментов (положитель- ных или отрицательных), N в кН, М в кН·м;
Схема усилий
и расположение арматуры в сечении колонны
Аsл – требуемая по расчету площадь сечения продольной рабочей арматуры у левой грани, мм2;
Аsп – то же, у правой грани.
Рис. 30. Заполненный контрольный талон к определению сочетаний расчетных усилий и площади продольной арматуры в заданном сечении колонны
 |
========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Cочетания расчетных усилий в заданном сечении колонны Арматура(мм2) PезультатI Соколов С.Н. Iзадания (N Mmax) (N Mmin) (Nmax Mmax(Mmin))(Nmin Mmax(Mmin)) Asл Asп ошибок I Информация студента I 107.06 715.03 306.90 560.51 -391.30 917.74 -209.60 385.91 305.51 1045. 1412. I
Результаты проверки I 715.03 306.90 560.51 -391.30 917.74 -209.60 385.91 305.51 1045. 1412. I
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Bы OTЛИЧHO выполнили расчет прочности колонны в заданном сечении, получите данные для конструирования колонны по всем расчетным сечениям:
K о л о н н а п о о с и <A>
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Значения максимальных продольных сил для проверки прочности колонны в плоскости, перпендикулярной поперечной раме:
- для надкрановой части колонны: N = 341.01 кН; Nl = 313.87 кН;
- для подкрановой части колонны: N = 917.74 кН; Nl = 449.26 кН.
|
|
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
: П о л о ж е н и е : Pасчетные площади продольной рабочей арматуры (в мм2) и проценты армирования в сечениях: :
: :------------------------------------------------------------------------------------------------:
: а р м а т у р ы : 1-1 : 2-2 : 3-3 : 4-4 : 5-5 : 6-6 :
: :--------------:--------------:--------------:--------------:--------------:---------------------:
: в с е ч е н и и: As % : As % : As % : As % : As % : As % :
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
:
| : | У левой грани | 220. | .10 | 440. | .20 | 440. | .20 | 520. | .20 | 520. | .20 | 1045. | .40: |
| : | |||||||||||||
| : | У правой грани | 220. | .10 | 440. | .20 | 440. | .20 | 520. | .20 | 520. | .20 | 1412. | .54: |
:
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Tеперь, Соколов С.Н. Bы должны законструировать арматуру колонны.
Рис. 31. Результаты диалога с ЭВМ по определению сочетаний расчетных усилий и площади продольной арматуры в заданном сечении колонны
Рис. 32. К расчету подкрановой консоли
Теперь снова можно проверить свою самостоятельную работу, заполнив соответствующий контрольный талон, как это сделано для рассматриваемого примера на рис. 33.
При успешной работе можно в награду получить от ЭВМ значения усилий для расчета основания и фундамента под колонну. Пример армирования колон- ны дан на рис. 34.
Случай расчета
Первая
Вторая
Третья
|
|
|
|
n на уровне подошвы фундамента для комбинации усилий с
|
|
=36,58 кН (см. раздел 1), а для расчета основания
n = G 3 / γ f = 36,58/l,l =
|
Анализируя значения усилий в таблице 4 находим, что наиболее небла- гоприятной комбинацией для предварительного определения размеров подош- вы фундамента по условию максимального эксцентриситета (отрыва фундамен- та) является вторая комбинация усилий.
В этом случае получим следующие значения усилий на уровне подошвы
фундамента: N n = N n + G n =487,40 + 33,25 = 520,65 кН; M n
= M n + Q n h
+ G n e =
f 3 f
f 3 3
= −340,31 – 47,14·3,0 − 33,25·0,47= −497,36 кН·м. Тогда получим:
e 0 = M n / N n
= - 497,36 / 520,65 = 0,955 м.
f f
С учетом эксцентриситета продольной силы воспользуемся формулами таблицы IV.12 приложения IV для предварительного определения размеров по- дошвы фундамента по схеме 1.
Принимая соотношение сторон фундамента β =b /a = 0,6 вычислим коэффи- циент k по формуле:
|
|
где R 0 = 0,25 МПа = 250 кПа – расчетное сопротивление грунта по индиви- дуальному заданию;
γ m = 20 кН/м3 – средний удельный вес фундамента с засыпкой грунта
на его обрезах;
d – глубина заложения фундамента по индивидуальному заданию.
Тогда получим следующие ориентировочные размеры сторон фундамента:
|
1,55 k - 2,5)= 0,955(2 +
1,55 × 4,01 - 2,5)= 3,17 м;
b = βa = 0,6·3,17=1,90 м.
Принимаем предварительно размеры подошвы фундамента а =3,3 м и b = 2,1 м и уточняем расчетное сопротивление песчаного грунта основания с учетом заданной глубины заложения фундамента согласно приложения В[10]:
R = R 0[1 + k 1 (b – b o) /b o] + k 2 γ m (d – d 0) =
= 250 [l + 0,125(2,1 – 1)/1] + 0,25·20(3,15 – 2) = 290 кПа,
где k 1 = 0,125 и k 2 = 0,25 принято для песчаных грунтов по [10].
Определим усилия на уровне подошвы фундамента принятых размеров от нормативных нагрузок и соответствующие им краевые давления на грунт по формулам:
|
inf
= N n + G n + abd 
m n;
|
|
inf
= M n
+ Q n h
+ G n e;
|
|
p л (п) = N inf / A f
± M inf / W f ;
где γ п = 0,95 – для класса ответственности здания II; A f = ab = 3,3·2,1 =
=6,93 м2; W f = b а 2 / 6 = 2,1·3,32/6 = 3,81 м3.
Результаты вычисления усилий, краевых и средних давлений на грунт ос- нования приведены в таблице 5.
Таблица 5
Усилия
Давления, кПа
|
n
|
|
269,8
кПа<1,2 R = 1,2·290 = 348,0 кПа;
n
|
|
4,5 кПа > 0 и
n = 179,8 кПа < R = 290
|
Рис. 35. К определению размеров подошвы фундамента: а – расчетная схема;
б – эпюры давлений на грунт; в – план фундамента
ряют предъявляемым требованиям по деформациям основания и отсутствию отрыва части фундамента от грунта при крановых нагрузках (см. рис. 35). Таким образом, оставляем размеры подошвы фундамента а = 3,3 м и b = 2,1 м. Расчет тела фундамента выполняем для принятых размеров ступеней и стакана согласно рисунку 36. Глубина стакана назначена в соответствии с ти- пом опалубки колонны по приложению V, а поперечное сечение подколонника имеет размеры типовых конструкций фундаментов под колонны промышлен-
ных зданий.
Для расчета арматуры в подошве фундамента определяем реактивное дав- ление грунта основания при действии наиболее неблагоприятной комбинации расчетных усилий (третьей) без учета собственного веса фундамента и грунта на его обрезах. Находим соответствующие усилия на уровне подошвы фунда- мента:
N inf = N c + G 3 = 917,74 + 36,58 = 954,32 кН;
M inf = М с + G 3 e 3 + Q c h f = –209,61 – 36,58·0,47–55,63· 3 = –393,69 кН·м.
Тогда реактивные давления грунта будут равны:
p max
= 954,32 /6,93 + 393,69 /3,81 = 137,7 + 103,3 = 241,0 кПа;
p min
= 137,7 − 103,3 = 34,4 кПа;
p m = 137,7 кПа;
p = p
- p max - p min × a
= 241,0 - 241,0 - 34,4 0,6 = 203,4 кПа;
1 
max a 1
3,3
p = p
- p max - p min × a
= 241,0 - 241,0 - 34,4 0,9 = 184,7 кПа.
2 
max a 2
3,3
Выполним проверку условия прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начи- нающемся в сечении I – I. Для единицы ширины этого сечения (b = 1 мм) нахо- дим: Q = 0,5 (а – h с – 2 h 02) p max = 0,5(3300 – 1500 –2·560)1 · 0,241=81,9 H.
Поскольку Q b, min = 0,5 R btbh 01= 0,5 ·0,75 ·1·260 = 97,5 H > Q = 81,9 Н, то
прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
|
i
M 1 – 1 = 2,0 ·0,62(2·241,0 + 203,4)/6 = 82,24 кН·м;
M 2 – 2 = 2,0 ·0,92(2·241,0 + 184,7)/6 = 180,0 кН·м.
Требуемое по расчету сечение арматуры составит:
A s, 1–1 = M 1 – 1 / (R s ∙ 0,9 h 01) = 82,24·106/(350·0,9·260) = 1004 мм2;
A s, 2–2 = M 2 – 2 / (R s ∙ 0,9 h 02) = 180,0 ·106/(350·0,9·560) = 1020 мм2.
Рис. 36. К расчету тела фундамента
Минимальное количество арматуры в расчетных сечениях в соответствии с требованиями таблицы IV.11 приложения IV составляет:
A s,min, 1–1=0,001 bh 01=0,001·1800·260=468 мм2 < A s, 1–1= 1004 мм2;
A s,min, 2–2=0,001 b c h 02=0,001·1200·560=672 мм2 < A s, 2–2= 1020 мм2.
Принимаем основной шаг стержней в сетке 200 мм, тогда на ширине
b = 2,0 м будем иметь в сечении 2 – 2 арматуру 11Ø12 А400, A s = 1131 мм2 >
>1020 мм2.
Расчет рабочей арматуры сетки плиты фундамента в направлении корот- кой стороны выполняем на действие среднего реактивного давления грунта
р т = 137,7 кПа, соответственно получим:
М 3 – 3 = p m
ab 2 / 2 =
137,7·3,3·0,452/2 = 46,0 кН·м;
|
< A s, min, 3 – 3 = 0,001 bh 0 = 0,001·3300·250 =825 мм2.
По конструктивным требованиям принимаем минимальный диаметр арма- туры для фундамента при а > 3 м равным 12 мм с шагом 200 мм, тогда в сече- нии 3 – 3 будем иметь 17Ø12А400, А s = 1923 мм2>825 мм2.
Расчет продольной арматуры подколонника выполняем в ослабленном ко- робчатом сечении 4 – 4 в плоскости заделки колонны и на уровне низа подко- лонника в сечении 5 – 5 (см. рис. 36).
Сечение 4 – 4. Размеры коробчатого сечения стаканной части фундамента преобразуем к эквивалентному двутавровому с размерами в мм: b = 650; h = a c =1500; b f = b ' f = b c = 1200; h f = h ' f = 325; а = а ’ = 50; h 0 = 1450.
Вычислим усилия в сечении 4–4 от второй комбинации усилий в колонне с максимальным изгибающим моментом:
N = N c + G 3+ a c b c d c ργ f γ n = 560,51+36,58+1,5·1,2·0,9·25·1,1·0,95= 639,4 кН;
M = М с + Q c d c + G 3 e 3 = 391,35 + 54,22·0,9 + 36,58·0,47=457,3 кН·м.
Эксцентриситет продольной силы будет равен е 0 =М / N = 457,3/639,4 =
=0,715 м = 715 мм > е а = h /30 = 1500/30 = 50 мм.
Проверяем положение нулевой линии.
Так как
R b ' h '
= 8,5·1200·325 = 3315·103 Н = 3315 кН > N = 639,4 кН, то
b f f
указанная линия проходит в полке и сечение следует рассчитывать как прямо- угольное с шириной b = b ' f = 1200 мм. Расчет прочности сечения для случая симметричного армирования выполняем согласно п. 3.57[7].
Для этого вычислим значения:
3
n =
'
N
R b bh 0
= 639,4 ×10 8,5 ×1200 ×1450
= 0,0432;
Так как α n = 0,0432 < ξ R = 0,533, то требуемое количество симметричной арматуры определим по формуле (3.93)[7]:
Армирование назначаем в соответствии с конструктивными требованиями в количестве не менее 0,10 % площади подколонника:
A s = A' s = µ s,min bh 0 = 0,001·1200 ·1450 = 1740 мм2.
Принимаем A s = A ' s = 1900 мм2 (5Ø22А400).
В сечении 5–5 по аналогичному расчету принято конструктивное армиро- вание.
Поперечное армирование стакана фундамента определяем по расчету на действие максимального изгибающего момента. Вычисляем эксцентриситет продольной силы в колонне от второй комбинации усилий е 0 = M c / N c =
=391,35/560,51 = 0,698 м.
Поскольку е 0 = 0,698 м > h c /6 =0,7/6 = 0,117 м, то поперечная арматура стакана требуется по расчету. Так как е 0 = 0,698 м > h c / 2 = 0,350 м, то момент внешних сил в наклонном сечении 6–6 вычисляем по формуле*:
М 6–6 =М c + Q c d c − N c h c /2=391,35+54,22·0,9−560,51·0,7/2= 244,0 кН·м.
Тогда, площадь сечения одного стержня поперечной арматуры стакана фундамента будет равна:
A s = M 6–6/(4 R sw Σ z i) = 244,0·106/[4·300(850 + 750 + 550 + 350 + 150)] = 76,3 мм2.
Принимаем A s = 78,5 мм2 (Ø10B500).
Теперь следует заполнить соответствующий контрольный талон, как это показано к рассмотренному примеру на рисунке 37. Выполнить чертеж фун- дамента Вам поможет рисунок 38.
* При е 0 < h c /2 момент внешних сил должен вычисляться по формуле
М 6–6 =М c + Q c d c − 0,7 N c е c .
|
а ========================================================================================================================
| ПГС 4 курс П11 гр.I Kод | Рaзмеры | фундамента(м) | Кол.ступ. dsa.шаг dsb.шаг | S+S' Sw | Kонтр. | I | |||||||
| Соколов С.Н. Iзадания | a | b | h1 ac | bc | кса.ксb (мм) (мм) | (n.ф) (кс.ф) | сумма | I | |||||
| Cрок сдачи информацииI :: : : : : : : : :: I | |||||||||||||
| по 9 этапу до 200410I 107.09 3.3 | 2.1 | 0.3 | 1.5 | 2.1 | 12.200 |
12.200 10.22 | 5.10 | 157.31 | I | ||||
| =====================I------- ------ | ------ | ------ | ------ | ------ | ------ | ------ | ------ ------ | ------ | -------- | I | |||
Пояснения к заполнению контрольного талона: Схема армирования фундамента (пример)
a, b – размеры подошвы фундамента, м;
h1 – высота ступеней фундамента, м;
ac, bc – размеры сечения подколонника (стакана), м;
кса – количество ступеней по направлению размера а; ксb – то же, по направлению размера b;
dsa.шаг – диаметр (целая часть) и шаг (дробная часть) стержней сетки
С1 по направлению размера а; dsb.шаг – то же, по направлению размера b;
S+S' – суммарное количество стержней (целая часть) и диаметр
(n.ф) (дробная часть) продольной рабочей арматуры подколонника без учета конструктивных стенжней;
Sw – количество сеток С2 (целая часть) и диаметр арматурных
(кс.ф) стержней (дробная часть)
б ========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Рaзмеры фундамента(м) Кол.ступ. dsa.шаг dsb.шаг S+S' Sw PезультатI Соколов С.Н. Iзадания a b h1 ac bc кса.ксb (мм) (мм) (n.ф) (кс.ф) ошибок I Информация студента I 107.09 3.30 2.10 .30 1.50 1.20 2.1 12.200 12.200 10.22 5.10 I
Результаты проверки I 3.30 2.180 .30 1.50 1.20 2.1 12.200 12.200 10.22 5.10 I
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Bы OTЛИЧHO выполнили расчет фундамента,
Tеперь, Соколов С.Н., Bы можете завершить оформление проекта.
Рис. 37. К автоматизированной проверке расчета и конструирования фундамента: а – заполненный контрольный талон;
б – результаты диалога с ЭВМ
Рис. 38. Армирование фундамента с повышенным стаканом: а – опалубочные размеры, сечения и схема армирования; б – арматурные изделия
Определение расчетных комбинаций усилий и продольного армирования
Методические указания. Результаты автоматизированного статического расчета поперечной рамы печатаются ЭВМ только для проектируемой колонны по заданию (см. рис. 13). Для анализа напряженного состояния колонны не- обходимо построить эпюры изгибающих моментов от действия различных на- грузок в наиболее характерных загружениях (1, 2, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13,14 и 15). Схема расположения сечений по высоте колонны дана на рисунке 28, а.
В обозначениях нагрузок приняты следующие сокращения: АБ – нагрузка в пролете между осями А и Б;
БВ – то же, между осями Б и В;
К, или Кран. – нагрузка от мостовых кранов;
Dmax – Dmin – кратковременное действие максимального давления крановой нагрузки слева, а минимального – справа;
Dmin – Dmax – тоже, для максимального давления справа, а минималь- ного – слева;
Т на А – действие тормозного усилия на колонну по оси А (> – слева,
< – справа);
Т на Б – то же, на колонну по оси Б;
Снеговая, L – длительная составляющая снеговой нагрузки; Снеговая , SH – кратковременная составляющая снеговой нагрузки.
Основные сочетания расчетных усилий составляются только для заданного сечения в колонне в виде четырех неблагоприятных комбинаций усилий N и М.
В соответствии с п. 6.2 [4] основные сочетания нагрузок (или усилий от них), состоящие из постоянных, длительных и кратковременных нагрузок вы- числяются по формуле (6.1) [4]:
C m = P d + (ψ l 1 P l 1+ ψ l 2 P l 2+ ψ l 3 P l 3+...)+ (ψ t 1 P t 1+ ψ t 2 P t 2+ ψ t 3 P t 3+...), где C m – усилие для основного сочетания нагрузок;
P d – усилие от постоянной нагрузки;
ψ li (l =1, 2, 3,...) – коэффициенты сочетаний для усилий от длительных на- грузок;
ψ ti (l =1, 2, 3,...) – коэффициенты сочетаний для усилий от кратковремен- ных нагрузок.
В соответствии с п. 6.3 и 6.4 [4] для основных сочетаний нагрузок (уси- лий) значения коэффициентов сочетания нагрузок (усилий) определяются сле- дующим образом:
– для усилий от длительных нагрузок (от длительной составляющей снего- вой нагрузки):
ψ l 1= 1,0; ψ l 2= ψ l 3=...= 0,95,
где ψ l 1 – коэффициент сочетаний, соответствующий основной по степени влияния длительной нагрузке;
ψ l 2, ψ l 3 – коэффициенты сочетаний для остальных длительных нагрузок;
– для усилий от кратковременных нагрузок (кратковременной составляю щей снеговой, крановой и ветровой нагрузок):
ψ t 1= 1,0; ψ t 2= 0,9; ψ t 3= ψ t 4=...= 0,7,
где ψ t 1 – коэффициент сочетаний, соответствующий основной по степени влияния кратковременной нагрузке;
ψ t 2 – коэффициент сочетаний, соответствующий второй по степени влияния кратковременной нагрузке;
ψ t 3, ψ t 4 –коэффициенты сочетаний для остальных кратковременных нагру- зок.
При учете крановых нагрузок следует рассматривать все возможные вари- анты их совмес
|
| Поделиться: |
