![]() Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву ![]() Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
А, б —сплошных колонн; в —сквозных колонн; / — стержень колонны; 2—-опорная плита; 3 — центрирующая пластинка; 4 — ребро жесткости
Вопрос 43 Стадии напряжённо деформированного состояния при изгибе Три стадии напряженно-деформированного состояния Опыты с различными железобетонными элементами — изгибаемыми, внецентренно растянутыми, внецентренно сжатыми с двузначной эпюрой напряжений —показали, что при постепенном увеличении внешней нагрузки можно наблюдать три характерные стадии напряженно-деформированного состояния: стадия I — до появления трещин в бетоне растянутой зоны, когда напряжения в бетоне меньше временного сопротивления растяжению и растягивающие усилия воспринимаются арматурой и бетоном совместно; стадия II — после появления трещин в бетоне растянутой зоны, когда растягивающие усилия в местах, где образовались трещины, воспринимаются арматуро и и участком бетона над трещиной, а на участках между трещинами — арматурой и бетоном совместно; стадия III — стадия разрушения, характеризующаяся относительно коротким периодом работы элемента, когда напряжения в растянутой стержневой арматуре достигают физического или условного предела текучести, в высокопрочной арматурной проволоке—временного сопротивления, а напряжения в бетоне сжатой зоны — временного сопротивления сжатию; в зависимости от степени армирования элемента последовательность разрушения зон растянутой и сжатой может изменяться. Стадия I. При малых нагрузках на элемент напряжения в бетоне и арматуре невелики, деформации носят преимущественно упругий характер; зависимость между напряжениями и деформациями линейная и эпюры нормальных напряжений в бетоне сжатой и растянутой зон сечения треугольные. С увеличением нагрузки на элемент в бетоне растянутой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра напряжений становится криволинейной, напряжения приближаются к пределу прочности при растяжении. Этим характеризуется конец стадии I. При дальнейшем увеличении нагрузки в бетоне растянутой зоны образуются трещины, наступает новое качественное состояние. Стадия II. В том месте растянутой зоны, где образовались трещины, растягивающее усилие воспринимается арматурой и участком бетона растянутой зоны над трещиной. В интервалах растянутой зоны между трещинами сцепление арматуры с бетоном сохраняется, и по мере удаления от краев трещин растягивающие напряжения в бетоне увеличиваются, а в арматуре уменьшаются. С дальнейшим увеличением нагрузки на элемент в бетоне сжатой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра нормальных напряжений искривляется, а ордината максимального напряжения перемещается с края сечения в его глубину. Конец стадии II характеризуется началом заметных неупругих деформаций в арматуре.
Стадия III, или стадия разрушения. С дальнейшим увеличением нагрузки напряжения в стержневой арматуре достигают физического или условного предела текучести; напряжения в бетоне сжатой зоны под влиянием нарастающего прогиба элемента и сокращения высоты сжатой зоны также достигают временного сопротивления сжатию. Разрушение железобетонного элемента начинается по арматуре растянутой зоны и заканчивается раздроблением бетона сжатой зоны. Такое разрушение носит пластический характер,
Вопрос 44 Проверка прочности прямоугольных сечений с одиночным армированием 1)Определяем расчётное сопротивление сжатию бетона: fcd=fck/yc(Мпа) 2)fyd– подбираем по таблице(расчетное сопротивление арматуры) 3)определяем расстояние с – расстояние от наружной грани до центра тяжести c= а +0.5 диаметра 4) определяем рабочую высоту балки в=h-c 5) находим эффективную высоту сжатой зоны бетона ξ = fyd*As1/α*fcd*b As1- подбираем по таблице 6) ξ≤ξlim*d 7) находим несущую способностьж/б балки Мrd=α* fcd*b*ξ(d-ξ/2) 8)Мsd≤Мrd Подбор продольной арматуры ж/б элемента прямоуг сечения 1)Определяем расчётное сопротивление сжатию бетона: fcd=fck/yc(Мпа) 2)fyd– подбираем по таблице(расчетное сопротивление арматуры) 3)3)определяем расстояние с – расстояние от наружной грани до центра тяжести c= а +0.5 диаметра 4)определяем рабочую высоту балки в=h-c 5) находим значение армирования αm= Msd/α*fcd*b*d2 6)интерполируем 7)As1=Msd/η*fyd*d
Вопрос 49.
1.С вязанным каркасом; 2. Со сварным каркасом; 3. Со сперально или сварными кольцами; 4. С жёсткой арматурой; Vsd≤Nsd
Требуемая площадь рабочей арматуры:
Вопрос 50
1) Находим область деформирования: ε= hf/d 2) Находим коэффициент армирования: αm=Msd/α*fcd*beff*d2; →η 3) Находим площадь требуемой арматуры: As1= Msd/η*fyd*d
Вопрос 51. 1.Определить предварительные размеры подошвы фундамента Nsk=Nsd/γf 2.Находим сторону фундамента: В= 3.Вносим поправку на ширину подошвы и глубину заложения фунд. При d<2м; b0=? И d0=? R=R0*[1+K1*(b-b0)/b0]*(dфунд.+d0)/2*d0 4.Опр.оконч.размеры подошвы фундамента с учетом поправки: В= Принимаем ширину фундамента в=?
Вопрос 52. 1.Определяем нормативную нагрузку действующую на фундамент Nsk=Nsd/ γf 2.Ориентировочно находим размеры фундамента А=в*1 3.Подбираем фундаментную подушку. Вопрос 53 Расчет элемента не армированных каменных элементов при сжатии необходимо проводить по формуле N< Nф Nф =mg*φ*R*A *γс Nф – расчетная продольная сила γс-коэф.условия работы=1 А-площадь сечения R – зависит от марки кирпича и раствора φ – коэффециент продольного изгиба φ->λi=L0/imin для квадрата, λh=L0/h прямоугольник h – меньший размер поперечного сечения элемент L0 – расчетная длина элемента
μ =1,25-1,5 Mg – коэф. учитывающий влияние прогиба при длительно действующей нагрузки Mg=1 h>30см Если h<30см mg=1-Ng/N Проверяем условие N< Nф
Вопрос 54
Поперечное(АРМ сетка) каменной кладки выполняется укладкой арматурной сетки в горизонтальном положение. При зжатие элемента сетки препятствует деформ растяжения. Этим они увеличивают ее несущ способность. Применяют сетки прямоугольного и зигзагообразного вида. Сетки выполнена из арматуры s500 или крупной стали s240(6-8) Диаметр арматуры должен быть не более 5 мм в случае пересечение стержней в швах и 8 мм - без пересечения стержней в швах. Расстояние между стержнями в сетке принимают 3-12 см. Расстояние между сетками по высоте элемента должна быть не более 40см.В зигзагообразной сетке укладывают в двух смежных горизонтальных швах кладки,чтобы направление стержней в них было взаимно перпендикулярным.Толщина швов кладки должны быть больше диаметра арматуры не менее чем на 4 элемента. Марка раствора для армокаменных кладок принимают не ниже м50. Количество арматуры в кладке опр процентом армирования μ =Va/Vc*100% Va-Объем АРМ Vc-объём кладки Va=((П*R2*L)*колич.стержней)*колич.сеток в кладке Сетчатое армирование наиболее целесообразно для центрально сжатых элементов.
Вопрос 55 Элемент с сетчатым армированием при центральном -сжатии рассчитывается, как неармированная кладка, но с учётом повышения сопротивления сжатой арм. кладки. N< Nф N<mg φRskA А-площадь сечения mg – коэф. учитывающий влияние прогиба при длительно действующей нагрузки mg =1 h>30см Если h<30см mg=1-Ng/N φ – коэффециент продольного изгиба φ-> λh=L0/h h – меньший размер поперечного сечения элемент L0 – расчетная длина элемента
μ =1,25-1,5
Rsk=R+2 fyd/100 если (m25…m100) Rsk=R+(2 *fyd/100)(R1/R25) если(M<25) Rsk-Рассчетное сопративление АРМ кладки R1-рассчетное сопративление сжатой неарм кладки рассматриваемы срок твердения. R25-расчетное сопр кладки при марке раствора 25 Rsk<2R Кладка с сетчатым армированием при центрально-сжатии считается оптимально рассчитаной 0.1%< μ=50 R/ fyd
Вопрос 56 Продольное арм применяется в каменных констр если расчет несущей каменной арм кладки не достаточно, так же продольное арм может применяться в констр для повышения устойчивости и прочности центрально сжатых столбов большой гибкостью. В тонких стенках и перегородках. В констр подвергающихся знач вибрации. Продольную АРМ устанавливают внутри кладки или снаружи слоя раствора наносимого на поверхность кладки. Для обеспечения совместной работы продольной арматуры должна быть связана с кладкой хомутом. Марка раствора для защитной арматуры принимается не ниже 50. Работа под нагрузкой армокаменных констр аналогична работе жбк. Особенность работы армокаменных констр при сжатии явл то, что в предельном состояние к моменту достижения арматурой придельной текучести стали, сопротивление кладки используется не полностью а на 85%
1-Продольная арматура 2-Хамуты 3-Защитный слой бетона Продольная армирование кладки помогает решить следующее: 1)Прочность кладки повышается 2)Продольное армирование создает жесткие связи между отдельными элементами и частями здания. Для продольного армирования применяют продольную арматуру s5240, s400. В качестве поперечного хомута s240-s500(провалка). По схеме размещения продольного армирования бывает 2 видов. Рис1 наружная штукатурка не менее 20 мм в столбах, в стенах не менее 10мм. Рис2 в сечение кладки швы раствора, диаметр арматуры +4мм. Расчет на центральное сжатие: N< φ(0.85*R*mg*A+fyd*As.tof) As.tof-площ.сеч.арм.в кладке При расчете каменной кладки с продольным армированием прочность кладки используется не полностью, а на 85%
Вопрос 57 Расчет на центральное сжатие с продольным армированием: N≤φ(0.85*R*mg*A+fyd*As,tot) As,tot – площадь сечения арматуры fyd – расчетное сопротивление арматуры A – площадь бетона R – расчетное сопротивление бетона (При расчете каменной кладки с продольным армированием прочность кладки используется не полностью а на 85% из-за наличия арматуры, поэтому расчетное сопротивление кладки считают с понижающим коэф. 0,85) mg – коэф-т учитывающий влияние прогиба при длительном действии нагрузки (=1 при h ≥30см; =1-
Вопрос 58 Предельные состояния — это такие состояния, при которых конструкция не может больше использоваться в результате действия внешних нагрузок и внутренних напряжений. В конструкциях из дерева и пластмасс могут возникать две группы предельных состояний — первая и вторая.
1. Первая группа определяется непригодностью к эксплуатации, когда конструкция теряет несущую способность в результате разрушения или потери устойчивости. Td ≤ Rd Td – действующая нагрузка Rd – расчетное сопротивление древесины - растяжение вдоль волокон (σt,0,d= - растяжение поперек волокон (σt,90,d= - сжатие вдоль волокон (σс,0,d= Для элементов с гибкостью ƛ(лямбда)≥35 следует производить проверку на устойчивость по формулам: σс,0,d≤kc* fс,0,d kc – коэф. Опр. в зависимости от гибкости: λ=ld/I; ld=µ0*l придельная гибкость: λ rec= λ ≥ λ rec kc= E0,nom=300* ft,0,d
Аd – площадь поперечного сечения элемента за вычетем ослаблений Nd – приложенная сила - Косой изгиб - - Прямой изгиб – σm,i,d= Mi,d – расчетный изгибающий момент относительно соответствующей оси Wi,d - расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента относительно соответствующей оси Если прямоугольное сечение – Wх= Если квадратное сечение - Wх=Wу= Если круглое сечение - Wх=Wу=0,1d3 2. Вторая группа определяется непригодностью конструкции к нормальной эксплуатации, когда она прогибается до недопустимой величины. Еd ≤ Сd Еd – прогиб конструкции Сd – предельно допустимый прогиб
Вопрос 59 Cжатие вдоль волокон σс,0,d= Для элементов с гибкостью λ (лямбда)≥35 следует производить проверку на устойчивость по формулам: σс,0,d≤kc* fс,0,d kc – коэф. Опр. В зависимости от гибкости: λ =ld/I; ld=µ0*l ld – расчетная длина элемента, µ0 зависит от условия закрепления: шарнир с двух сторон – 1 жестко с одной стороны – 2,2 с одной стороны жестко, с другой шарнир – 0,8 с двух сторон жестко – 0,65 придельная гибкость: λ rec= λ ≤ λ rec kc=1- E0,nom=300* ft,0,d Аd – площадь поперечного сечения элемента за вычетем ослаблений Nd – приложенная сила
Вопрос 60 Косой изгиб - Прямой изгиб – σm,i,d= Mi,d – расчетный изгибающий момент относительно соответствующей оси Wi,d - расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента относительно соответствующей оси Если прямоугольное сечение – Wх= Если квадратное сечение - Wх=Wу= Если круглое сечение - Wх=Wу=0,1d3 На изгиб работают балки(прямой), обрешетки(косой) и т.д.
Вопрос 62 Выбор рациональной глубины заложения (отметки подошвы) фундамента зависит от назначения и конструктивных особенностей здания и сооружения, величины и характера действующих на фундамент нагрузок, геологических и гидрогеологических условий площадки строительства, глубины заложения фундаментов примыкающих зданий и сооружений, а также оборудования, глубины сезонного промерзания и оттаивания грунтов. Глубина заложения фундамента в грунтах, не подверженных набуханию, может быть принята от глубины промерзания.
Глубина заложения фундаментов внутренних стен и колонн отапливаемых зданий независимо от вида грунта принимают без учета глубины промерзания при условии, что в период строительства грунты основания будут защищены от увлажнения и промерзания. Минимальную глубину заложения фундаментов во всех грунтах, кроме скальных, рекомендуется принимать не менее 0,5 м, считая от наружной планировочной отметки.
Вопрос 63. Расчетное сопротивление грунта: R=(γc1*γc2)/K*[Mγ*Kz*b*γ+Mq*d1*γII\+(Mq-1)*db*γ/II+Mc*Cn] (K=1,если прочностные характеристики угол внутрн.трения и Сn-удельное сцепление грунта, определенны испытанями; К=1,1,если харак-ки приняты по табл. Кz=1,при ширирне фун-та меньше 10м b-ширина фун-та γII/-усредненный удельный вес грунта=16-20кН/м3 d1-глубина заложения фун-та=2,9-0,8=2,1м dВ-глубина заложения подвала=2,4-0,8=1,6м согласно СНБ5.01.01.-99-глубина опред-ся d1=hs+hef*γcf/γII hs-толщина слоя грунта выше подошвы фун-та со стороны подвала hef-толщ.конс-ции пола подвала γсf- расч. Знач.удель-го веса конст-ции пола подвала
Вопрос 64
1) Определение несущей способности сваи стойки:
γi- коэффициент условия работы = 1; R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи; F – площадь сечения сваи; 2) Определение несущей способности висячей сваи: Ф=γi(γR*R*F+uΣ γfi*ti*li) γi; γR – коэффициенты условия работы грунта под нижним концом и по боковой поверхности = (0,5 … 1,2) u – периметр поперечного сечения сваи; ti – расчётное сопротивление сдвигу боковой поверхности сваи по i слою грунта li – толщина i слоя грунта Конструирование сваи
Вопрос №65 Соберите нагрузку на 1 м2 многопустотной железобетонной плиты перекрытия жилого дома согласно здания.
- Первое основное сочетание: Σgskj*γGj+Σgski*ψQi*γQi=3,82*1,35+1,5*0,7*1,5=6,7 kH/м2 - Второе основное сочетание: Σεgskj*γGj+Σgski*γQi=0,85*3,82*1,35+1,5*1,5=6,6 kH/м2
Вопрос №67-68 Соберите нагрузку на 1 м2 многопустотной железобетонной плиты покрытия жилого дома согласно здания. 1) Защитный слой из гравия (δ=20мм; ρ=700 г/м3) 2) 4-ёх слойный рубероидный ковёр (δ=20мм; ρ=500 г/м3) 3) асфальтобетонная стяжка (δ=25мм; ρ=2100 г/м3) 4) утеплитель-пенобетон (δ=15мм; ρ=400 г/м3) 5) пароизоляция (δ=5мм; ρ=500 г/м3) 6) ж/б плита (δ=120мм; ρ=2500 г/м3)
- Первое основное сочетание: Σgskj*γGj+Σgski*ψQi*γQi=9,44 kH/м2 - Второе основное сочетание: Σεgskj*γGj+Σgski*γQi=9,45 kH/м2
Вопрос 69 Пролёт здания l1=6м, шаг колонн l2 =6м. Определить нагрузку от перекрытия на колонну среднего ряда трёхпролётного здания, если нагрузка от 1 м2 перекрытия Gsd=5000Н/м2; 3-этажа; размер колонны 400х400; Нэтажа=3,3 метра. 1) Находим грузовую площадь на колонну среднего ряда: Агр= l1* l2=6*6=36 м2; 2) Определяем нагрузку от перекрытия и покрытия: Nsd= gsd*Агр*(n-1)=5000*36*(3-1)=360кН; 3) Определяем нагрузку от собственного веса конструкции: Nsd=b*h*Hэт.*n*γ* γf=53,46кН; 4) Полная расчётная нагрузка на колонну:
Вопрос 70 Определение нагрузку на 1м.п. плиты перекрытия. Расчётная нагрузка на 1м2 плиты перекрытия gsd =6000H/м2; ширина b= 1,5м; длина l =6 метров. Определить нагрузку на 1 м.п. gsd = b*l= 1,5*6000=9000 H/м2
Вопрос 71 Определение нагрузку на 1м.п. ригеля от перекрытия. Расчётная нагрузка на 1м2 плиты перекрытия gsd =6000H/м2; пролёт ригеля b= 6м; шаг а= 5 метров. Определить нагрузку на 1 м.п. ригеля от перекрытия gsd = b*а= 5*6000=30000 H/м2
Вопрос 72-73
Решение: 1.
Вопрос 74-75. 1.Ммах=q*L2/8 2.Qmax=q*L/2 3. 4. Проверяем условия,если же все выполняется значит прокатный профиль удовлетворяет условию, если нет, тогда выбираем другой двутар, производим решение занаво.
Вопрос 76-77
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-07; просмотров: 471; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.222.114.31 (0.18 с.) |