Расчет элементов верхнего пояса балки

 

Сечение 5, нормальное к продольной оси элемента, N=1057,64 кН, M=44,22кН·м, N_l=658,35 кН, M_l=27,53 кН·м.

Находим м=41,8 мм, поскольку случайный эксцентриситете мм 41,8 мм, то оставляем для расчета 41,8 мм.

Определим мм.

Требуемая площадь сечения продольной рабочей арматуры класса A-III (R_s=R_sc=365 МПа). Предварительно вычислим коэффициенты и :

;

Тогда по формулам (123) и (124) [6] получим:

106,01 мм² < 0

мм² < 0.

Принимаем в сжатой и растянутой зонах конструктивное армирование по 2Ø10 А-III, мм² > мм².

Элемент 1 – 2, сечение, наклонное к продольной оси, Q=44 кН, N=922,14кН. Так как при расчете прочности по наклонным сечениям нижнего пояса балки несущая способность оказалась меньше требуемой, то с учетом перераспределения усилий будем проектировать поперечную арматуру в верхнем поясе на восприятие поперечной силы кН. Расчет выполняем согласно пп. 3.21-3.30 [6].

Проверим условие (92) [6] кН > кН, т. е. условие выполняется.

Проверим условие (93) [6], принимая значение с равным , но не более пролета 700 мм. Для этого определим значения и , принимая > 0,5, принимаем =0,5 и =1 п. 3.32 [2].

Тогда кН. Статический момент части сечения, расположенной выше оси, проходящей через центр тяжести, мм³. Из графика 18 [6] при , находим τ=2,6, т.е: τ_xy,crc=τ∙R_bt=2,2·1,3=2,86 МПа.

Тогда: кН

где: мм⁴.

Вычисляем: мм и менее пролета 700 мм.

Поскольку: кН то прочность наклонного сечения обеспечена без поперечной арматуры. С учётом конструктивных требований для сжатых элементов принимаем поперечную арматуру для верхнего пояса балки диаметром 4 мм класса Вр–I, с шагом 20∙d=20·10=200 мм.

 

Расчет стоек балки

 

Стойки решетчатой балки рассчитываются на неблагоприятные сочетания усилий N и М без учета длительности действия нагрузок, так как всегда . Рассмотрим порядок определения площади сечения продольной рабочей арматуры в сжато-изогнутой стойке 17-18, N=2,32 кН, М=19,6 кН·м, – М= –9,32кН·м.

Сначала определим сечение продольной рабочей арматуры у наиболее растянутой грани (слева) при действии изгибающего момента М=+М=19,6 кН·м. Вычисляем эксцентриситеты и :

м=8448 мм;

мм.

Расчет сечения несимметричной продольной арматуры выполняем по формулам (121) – (129) [4]. Поскольку:

мм² < 0, то расчет ведем без учета сжатой арматуры.

Находим , соответственно по приложению IV [8] находим 0,0203, тогда мм².

Принимаем у левой грани 2Ø10 А-III, мм² > мм².

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры у правой грани при действии М=|–M|=9,32 кН·м. по аналогичному расчету составит =66,9 мм². По приложению IV [8] принимаем и у правой грани 2Ø10 А-III.

Расчет прочности по наклонному сечению опорной части балки

Подбор поперечной арматуры в опорной части балки выполняем согласно пп. 3.22, 3.23 и 3.26 [4] на действие поперечной силы кН с учетом усилия обжатия Р =477,3 кН. Рабочая высота в конце наклонного сечения будет равна:

мм.

Определим значение и для чего находим:

< 0,5.

Тогда кН;

кН.

Определим требуемую интенсивность хомутов, принимая длину проекции наклонного сечения равной расстоянию от опоры до первого груза с₁ =2850 мм, где поперечная сила кН.

Находим кН> кН.

Тогда .

Поскольку с₁ =2850 мм > h₀ =2∙1000,5=2001 мм, то принимаем с₀ =2001 мм, в этом случае будем иметь: .

Так как =0,133 < =0,651, то требуемая интенсивность хомутов находим: Н/мм.

Согласно п. 5.42 [4], шаг хомутов должен быть не более 1/3 h₁ =890/3=297 мм и не более 500 мм. Максимально допустимый шаг хомутов по формуле (67) [6] равен:

мм.

Назначаем шаг хомутов s=250 мм, тогда получим мм². Принимаем двухветвевые хомуты диаметром 8 мм из стали класса А-I (А _sw.fact =101 мм²).

Рис. 6. К расчету прочности опорной части балки по наклонному сечению

Проектирование колонны

Класс бетона для сборных конструкций………………………В30

Класс арматуры сборных ненапрягаемых конструкций……...А-III

Проектируемая колонна по оси………………………………..<Б>

Номер расчётного сочетания колонны………………………...4 – 4

Влажность окружающей среды…………………………………85%

Решение. Анализ эпюр изгибающих моментов, построенных для колонны по оси Б показывает, что целесообразно при расчёте сечений принимать симметричное армирование, так как моменты разных знаков отличаются по абсолютной величине более чем на 25%.

Неблагоприятные комбинации расчётных усилий в сечении 4 – 4 для основных сочетаний нагрузок представлены в табл.

Таблица. Определение основных сочетаний расчётных усилий в сечении 4 – 4 колонны по оси Б.

Но-мер	Загружения и усилия	Расчётные сочетания усилий (силы – в кН; моменты – в кНрм)
	Загружения	1+(10+20)	1+(8+16)	1+(10+20)	1+(12+20)
У С И Л И Я		771,779	771,779	952,48	492,52
	170,612	-176,188	9,27	15,58
	492,52	492,52	492,52	492,52
	0,00	0,00	0,00	0,00
	279,259	279,259	459,95	0,00
	170,612	-176,18	9,27	15,58
	Загружения	1+4+(8+14)+22	1+2+(10+18)+23	1+2+(10+18)+23	1+(10+18)+23
У С И Л И Я		845,91	845,91	1110,6	492,52
	183,12	- 188,14	22,37	15,58
	492,52	492,52	492,52	492,52
	0,00	0,00	0,00	0,00
	251,33	251,33	413,96	0,00
	167,58	- 172,59	22,37	-15,58