Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением

Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением

 

Цель:

1) определить площадь сечения и подобрать размеры воздуховода;

2) определить потери давления в сети воздуховода.

Аэродинамический расчет состоит из 2ух этапов:

1) расчет участка основного направления (наиб протяженного и наиб нагруженного);

2) увязка ответвлений.

Последовательность аэродинамического расчета 1ого этапа:

1. Вычерчиваем аэродинамическую схему системы вентиляции.

2. Разбиваем на участки. Участок – отрезок воздуховода с постоянным расходом. Определяем расходы воздуха на участках и длины участков.

3. Выбираем основное направление для расчета – наиболее протяженная цепочка последовательно расположенных воздуховодов.

4. Расход и длины каждого участка заносятся в таблицу аэродинамического расчета. Дальнейший расчет заносится в эту же таблицу. Если воздуховод круглый, то записывается d, если прямоугольный – d_экв=2ab/(a+b). По расходу L и рекомендуемым скоростям определяем площадь живого сечения

А_о=L/(v_рек3600), м².

5. Определяем действительную скорость движения воздуха в воздуховоде (необходимо оставить запас 10% от рекомендуемых значений):

V=L/(3600A_о^действ).

6. Определяем удельные потери давления на трение: либо рассчитываются R=(λ/d)·ρ·(v²/2), либо по справочнику исходя из скорости. Поправочный коэффициент n находится по табл в зависимости от скорости и шероховатости К_э: ∆Р_тр=Rln.

7. Определяем потери давления в местных сопротивлениях: Z=∑ξ·Р_д, где Р_д=ρv²/2.

8. Определяем потери давления на участке воздуховода: ∆Р=∆Р_тр+Z.

9. Определяем суммарные потери давления на участках: ∑∆P_i.

10. Примечание: какие местные сопротивления – поворот тройник.

∆Р_сист=∑ⁿ_i=1(Rln+Z)_i+∆Р_обор±∆Р_{помещения}

В зависимости от того какая с-ма оборудования м.б.: фильтры, шумоглушители, утилизаторы, калориферы и т.д.

При расчетах вентиляционных с-м, которые обслуживают помещения в которых поддерживается разное давление, необходимо учитывать избыточный подпор или разряжение в обслуживаемом помещении: ±∆Р_{помещения}.

∆Р_сист – на эту величину в дальнейшем подбирается вентилятор.

Находим коэффициенты местных сопротивлений ξ с соответствующих таблицах, в зависимости от соотношения величин: L_o/L_c, f_o/f_c, f_o/f_n. ствол=отвод+проход.

 

Калориферы биметаллические со спирально-накатным оребрением.

Это КСк3 и КСк4 (теплоноситель – перегретая вода с избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 180ºС. Калориферы многоходовые, устанавливаются горизонтально. Средняя модель КСк3 имеет три ряда трубок по ходу воздуха, большая модель КСк4 – четыре ряда.

В КП3-СК и КП4-СК теплоноситель – пар с избыточным давлением до 1,2 МПа и температурой до 190ºС. Калориферы одноходовые, вертикальное расположение теплопередающих трубок и патрубков, патрубок для подвода пара – сверху, для отвода конденсата – снизу.

В указанных калориферах используют стальные трубки 16 мм.

 

Канальные калориферы

Они устанавливаются непосредственно в воздуховодах, а не в приточной камере вентиляционной системы

Электрокалориферы

Состоят из ТЭНов из нержавеющей стали, заключённых в корпусе. Нагревательные элементы соединены посекционно, что позволяет иметь несколько ступеней нагрева. Имеет термостат перегрева (т.е. размыкает сеть апр определённой t.) и противопожарный термостат.

1) Поверхность нагрева(площадь поверхности нагрева) F_н

2) Площадь живого сечения для прохода воздуха, f_в м²

3) Площадь живого сечения для прохода теплоносителя, f_w (f_tb) м²

4) Коэффициент теплопередачи, К ВТ/м^2oC

5) Аэродинамическое сопротивление ∆Р_а Па (для подбора вентилятора)

6) Гидравлическое сопротивление калорифера ∆Р_w (∆Р_tb) (для подбора насоса)

tb- трубное

Схема калорифера:

v_н<v_к, ρ_н >ρ_к, t_н<t_к, V_к>V_н , m_н=m_к

m=ρV=ρ f_вv, ρ_н f_вv_н= ρ_к f_вv_к, ρ_нv_н=ρ_кv_к=const

ρv=const-массовая скорость, ,

массовая скорость- кол-во воздуха проходящего через 1 м² калорифера в 1 секунду

 

11.Расчет калорифера:

В результате расчета определяется тип калорифера, номер(размер) калорифера, осн. хар-ки, схема установки калорифера по воздуху и по теплоносителю.

1) Определяем кол-во теплоты, необходимое для нагревания приточного воздуха

, Вт

где L- расход нагреваемого воздуха, м³/ч;

с – удельная теплоемкость воздуха, с=1,005кДж/(кг∙⁰С);

- плотность,кг/м³;

- температура воздуха до и после калорифера, ⁰С., t_кон=t_пр-1

кг/м³ ;

2) Задаемся массовой скоростью ρv для калориферов КСК и КВБ оптимальные занчения оптимальные значения кг/(м²∙с), допустимые – кг/(м²∙с); для калориферов КВСБ-П и КВББ-П оптимальная 7-10 кг/м²с, допустимая 4-12.

Меньше значения этих диапазонов(нижний диапазон) устанавливается исходя из материальности системы(будет большой размер и маленький коэф-т теплопередачи – уменьшается эффективность. Верхняя граница связана с большими потерями давления.

3) Находим площадь живого сечения , м²

4) По справочным данным подбираем исходя из площади живого сечения для прохода воздуха тип, номер и количество калориферов

f_b-принимаем из таблицы, м²;f_w^действ-для прохода теплоносителя

F_н^действ - площадь живого сечения, м²

Число калориферов для прохода воздуха, установленных параллельно

n=f_b/f_b^действ

5) Находим действительную массовую скорость, кг/(м²∙с):

, ∑-если несколько калориферов

6) Находим расход воды в калориферной установке, кг/ч:

, (11.9)

где _– удельная теплоемкость воды, кДж/(кг∙⁰С).

7) Находим скорость воды в трубках калориферов, м/с:

, 1000-плотность жидкости

Рекомендуемая скорость 0,2-0,5 м/с, нижний предел установлен исходя из предотвращения замерзания калорифера, верхний –определяется большим сопротивлением.

8) По найденным значениям и (если теплоноситель вода) находим для данного типа калорифера коэффициент теплопередачи k, Вт/(м²°С),(если теплоноситель пар то по и типу калорифера)

9) Определяем требуемую поверхность нагрева калорифера, м²:

, (11.11)

где - средняя температура теплоносителя, ⁰С;

= ⁰С;

- средняя температура нагреваемого воздуха, ⁰С;

= ⁰С.

При насыщенном паре-теплоносителе при Р<0,03 МПа, то t_ср=100^оС, при Р>0,03 МПа t_cр=t_пара, t_пара определяется по данным при данном Р

10) Определяем общее число устанавливаемых калориферов:

, округляем число колориферов до кратного их числа в одном ряду.

11) Определяем суммарную действительную площадь поверхности нагрева: ∑F_н^действ=∑n F_н^действ, тепловой поток не должен превышать расчетный более, чем на 10%

((∑F_н^действ-∑F_н^треб)/ ∑F_н^действ )100% ≤ 10 %, если это условие не выполняется, то нужно принять другой типоразмер калорифера и повторить расчет.

12) Определяем аэродинамическое калорифера по справочным данным, по массовой скорости 1-го калорифера ∆Р_а, Па; и определяем общее сопротивление всех калориферов ∆Р_кал, в зависимости от схемы присоединения калориферов по воздуху.

13) Определяем гидравлическое сопротивление 1-го калорифера ∆Р_w по справочным данным от v_w теплоносителя по трубкам, и определяем суммарные гидравлические сопротивления всех калориферов ∑∆Р_w в зависимости от схемы подсоединения калориферов.

Теплообменники-утилизаторы.

Устройства, предназначенные для использования вторичных тепловых ресурсов для подогрева воздуха в приточных установках. В качестве вторичных источников рассматриваются: теплота удаляемого воздуха и потоков жидкостей и газов от технологических установок. Возможность утилизации теплоты может ограничиваться агрессивными и взрывопожароопасными примесями жидкостей и газов и по сан.- гигиен. показателям. Теплообменники бывают 4 типов: перекрестноточные и противоточные рекуперативные пластинчатого типа; регенеративные с вращающейся насадкой; с промежуточным теплоносителем; на тепловых трубах. Эффективность работы оценивается температурным коэффициентом эффективности ε. Для холодного периода , где – температура на входе в утилизатор внутреннего или иного поступающего на утилизацию теплоты воздуха или газа, - температура на выходе из утилизатора этого же потока, - температура наружного воздуха на входе в утилизатор.

Установка поддона и сепаратора в каждом случае определяется путем построения процессов утилизации теплоты в I-d диаграмме.

В теплообменниках с вращающейся насадкой возможен обмен между удаляемым и приточным воздухом, но при этом ε 0,83, т.е. максимально.

Теплообменники с промежуточным теплоносителем позволяют полностью исключить обмен между приточным и удаляемым воздухом. Они состоят из двух теплообменников газ-жидкость, соединяющей их трубопроводной системы и насоса. Применяются при раздельном размещении ПУ и ВУ или при утилизации теплоты технологических газов. Имеют самое низкое ε 0,55.

 

 

ЯЧЕЙКОВЫЕ ФИЛЬТРЫ

Ячейковые фильтры являются старейшим видом воздушных фильтров. В настоящее время применяют унифицированные ячейковые фильтры с фильтрующим слоем из различных материалов. Ячейка фильтра представляет собой разъемную металлическую коробку. В корпус ячейки укладывается фильтрующий слой. Рамка ячейки имеет ручки для установки и извлечения из панели.

Фильтр ФяР (фильтр Река). Фильтрующим слоем являются металлические гофрированные сетки. Сетки промасливаются специальными маслами (висциновым и др.). Регенерация осуществляется путем промывки запыленных ячеек фильтра в содовом растворе.

Фильтры ФяВ заполнены гофрированными винипластовыми сетками. По эффективности и пылеемкости идентичны фильтрам ФяР. Могут применяться как в замасленном, так и сухом виде. При применении в сухом виде эффективность несколько ниже.

В фильтрах ФяП в качестве фильтрующего материала применен губчатый пенополиуретан, обработанный в растворе щелочи для придания ему воздухопроницаемости. Фильтр обладает меньшей пылеемкостью, чем ФяВ. Регенерация производится промывкой водой. Простота регенерации облегчает эксплуатацию фильтра.

Фильтр ФяУ заполнен стекловолокнистым упругим фильтрующим материалом ФСВУ. Пылеемкость фильтра меньше, чем ФяВ и ФяР. Запыленный материал подлежит замене.

 

Практически все фильтры крепятся на стальной раме. В кач-ве фильтрованного материала служат:

- в фильтрах грубой очистки - металлизированные сетки или ткани из синтетических волокон (например, акрила). Конструктивно они могут быть оформлены в виде панелей (ячеек), фильтрующих прокладок, гофрированных листов и пр.

-в фильтрах тонкой очистки применяется стеклоткань, причем в ряде случаев со специальной пропиткой. Карманные фильтры состоят из рамы, изготовленной из оцинкованной стали, наружных сетчатых прокладок и «карманов» из фильтрующего материала, закрепленных специальными зажимами. Герметичность между «карманами» и рамой обеспечивается специальной конструкцией соединений. При этом, если скорость воздуха во фронтальном сечении фильтра составит 2,5 м/с, то в плоскости фильтрации она не превысит 0,5 м/с. В складчатых фильтрах используется гофрированная фильтрующая ткань из стекловолокна. Рамка фильтра из гальванизированного листового металла, уплотнение — полиуретан.

-в фильтрах особо тонкой очистки фильтровальным материалом также могут быть клееное стекловолокно, клееная бумага из субмикронных волокон, иногда с гидрофобным покрытием. Чаще всего конструктивно они выполнены в виде сухих ячейковых панельных или складчатых фильтров.

Практически все фильтры крепятся герметично, на специальной, как правило, алюминиевой раме, таким образом, чтобы была возможна их замена. Из фильтров тонкой очистки регенерации подлежат только фильтры ЕU1-ЕU5. Замена фильтра или его регенерация выполняется при превышении допустимой величины его аэродинамического сопротивления.

 

Подбор вентиляторов

Вентиляторы подбираются по заданной производительности и по полному давлению по сводному графику и по индивидуальным характеристикам.

Производительность вентилятора с учетом 10% запаса по производительности: ,м³/ч.

Величина полного давления,

,, Па

= +

Хар-ки вентиляторов составляются для стандартных условий.

t=20 ⁰ P=101 кПа.

Для других условий необходимо пересчитывать:

На сводном графике представлены хар-ки всех вентиляторов данного типа.Из индивидуальной хар-ки для каждого вентилятора определяют КПД h_макс, мощность N, диаметр рабочего колеса D, частоту вращения рабочего колеса n,

Определяют Требуемую мощность на валу электродвигателя, кВт:

, (11.17)

где L_в - расход воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, м³/ч;

P_в - расчетное сопротивление сети, Па;

h_в - коэффициент полезного действия вентилятора в рабочей точке;

h_п – коэффициент полезного действия передачи;

 

Глушители шума

Глушители шума устанавливаются до либо после вентилятора.

Глушители по конструкции:

- Трубчатые;

- Пластинчатые;

- Камерного типа.

Трубчатые глушители выполняются в виде прямого участка механического воздуховода, облицованного изнутри звукопоглощающим материалом, бывают круглого и прямоугольного сечения:

1 – металлический кожух;

2 – звукопоглощающий слой (например стеклоткань);

3 – перфорированный воздуховод или сетка;

Применяются трубчатые глушители Ø до 500 мм, площадью f<0.25 м² l=0.5—1м

Уровень шума снижается засчет поглощения.

При больших сечениях применяются пластинчатые глушители.

4 – обтекаемая поверхность.

L=1—1,5м;

d_экв=

Для того, чтобы уменьшить сопротивление, пластины делают с обтекателями.

 

 

Глушители камерного типа

Представляют собой камеру, стенки которой облицованы изнутри звукопоглощающим материалом и имеют пластины

Принцип действия - отражение и поглощение.

Она входит в состав приточной камеры как 1-а из секций

- условное обозначение

 

 

Подбор глушителя шума

Сотоит из 3-х частей:

1. Определяем площадь живого сечения глушителя, исходя из допускаемой скорости:

f_св = , м²

L — производительность системы, м³/час

Ѵ = 4:10 м/с

 

 

Если f≤0,25м², то применяем к установке трубчатый глушитель ближайшего размера.

2. Определяем длину глушителя

L_гл=

 

— требуемое снижение

—снижение уровня звукового давления на ед. длины шумоглушителя.

Глушители состоят из секций разной (определенной) длины. Подбираем определенное количество секций.

Если длина глушителя > 3м, то необходимо разделять глушитель на 2-ве части, соединенные гибкой вставкой.

3. Определяем потери шума в шумоглушителе.

ΔP=(, Па

Для трубчатых глушителей =0

Для пластинчатых с обтекателем =0,38

Без обтекателя =0,6

Проверяем правильность подбора вентилятора (достаточно ли запаса на потери давления в глушителе).

 

Зонты-козырьки

Устанавливается над загрузочным отверстием печи, моечных машин, сушильных камер и т.п.

— вылет зонта

В=b+2(100…200мм)

Где

определяется по площади в зависимости b·h

Для приближённых расчётов можно принимать l=1,4…1,8h

Находим t_см исходя из теплового и воздушного баланса. При удалении воздуха естественными схемами t_см д.б. ≤350°С. Для механических систем t_см д.б. ≤150°С. Можно L посчитать проще

 

 

Бортовые отсосы.

В цехах дробильных и гальванических покрытий.

Применяются пром. ванны, заполненные вредными растворами. Из них испаряются вредные вещества: пары бензина, керосина, окиси азота; пары серной, соляной, азотной кислот; также аэрозоли водных растворов щелочей.

Технология производимых процессов травления, цинкования, лужения, золочения, кронирования, обезжиривания деталей. Эта технология не позволяет применять полное укрытие ванн. Поэтому в данном случае для удаления выделяющейся вредности применяются бортовые отсосы. Бортовой отсос представляет собой сплошную щель, расположенную вдоль длинных бортов ванн. В зависимости от ширины ванн отсосы м.б.:

-при ширине ванны b<600мм применяется однобортовые отсосы

- при 600<b<1600 применяются двухбортовые отсосы

- при b>1600 — бортовые отсосы с передувкой

Бортовые отсосы м.б. обычной конструкции или опрокинутой

Возможные схемы:

а) обычная конструкция:

б) опрокинутая конструкция:

в) отсос с передувкой

Расход воздуха:

Чем больше h_p тем больше вредностей прорывается

— температур поверхности жидкости и воздуха в помещении

— коэффициент, учитывающий какой отсос (однобортовой ; двухбортовой

— коэффициент учитывающий наличие воздушного перемешивания, которое оптимизирует удаление вредностей с поверхности.

— коэффициент учитывающий укрытие поверхности жидкости плавающими предметами.

—коэффициент, учитывающий укрытие поверхности жидкости пенным раствором, путём введения добавок ПАВ.

если вводится ПАВ

— коэффициент, учитывающий токсичность вещества испаряемого с поверхности раствора.

 

 

Кольцевые и нижние отсосы.

Устраивают по периметру круглой либо квадратно ванной либо печи.

L=L₀*K_П*К_Т*К_V - расход воздуха. коэффициенты находят по номограммам.

Нижний отсос (отсос открытого типа).

Нижний отсос – когда выделяются вещества тяжелее воздуха. Может выполняться виде щелей, расположенных возле источника вредности либо сплошную вытяжную решетку.

1. Источник вредностей

2. Нижний отсос

 

1. Источник вредностей

2. Вытяжная решетка, подсоединенная к воздуховоду

L=L₀*K_П*К_Т*К_V - расход воздуха. Для определения коэффициентов приводятся ф-лы и номограммы.

 

 

Полностью закрытые укрытия

 

Представляют собой технологическое оборудование в котором создается разряжение. Воздуха из помещений через небольшие отверстия поступает в оборудование. Такие укрытия применяются при дроблении, смешивании, транспортировки сыпучих материалов.

Укрытие ленточного конвеера:

L_м.о.=V_рекF_{щели, неплотностей, отверстия}3600.

V_рек – скорость воздуха, всасываемого через щели, зависит от дисперстности пыли. Скорость движения воздуха в всасывающем патрубке должна быть не более 2 м/с для кусковых материалов, 1 м/с – для зернистых материалов, 0,7 м/с – для порошковых.

 

 

Активированные отсосы.

Это отсосы, которые представляют собой комбинацию местный отсос и приток воздуха.

Примеры:

1) Бортовой отсос с передувом

2) Окрасочные камеры (самые распространенные)

3) Сушильные камеры

4) Активированный зонт-козырек у технологического проема печи

5) Модульное вентиляционное оборудование (МВО)

Расход воздуха: , либо определяется по данным технологов и приводится в каталогах.

 

Воздушные души.

Применяются для создания на постоянных рабочих местах требуемых метеорологических условий отличающихся от метеорологических условий во всем остальном помещении.

Два случая установки воздушных душей:

1) При тепловом облучении свыше 140 Вт/м2

2) При открытых технологических процессах с выделением вредных веществ, непосредственно в зону дыхания.

Воздушное душирование необходимо устанавливать после принятия мер по уменьшению облучения (установка тепловой изоляции, защитных экранов) и после исследования возможности установки местного отсоса.

Системы воздушного душирования не объединяются с другими приточными системами, они должны быть отдельными.

На воздушное душирование можно подавать наружный воздух или внутренний воздух после соответствующей обработки.

Расчетные параметры наружного воздуха для систем воздушного душирования для холодного параметры Б, для теплого параметр А. Расчетные параметры и t нормируются в зависимости от интенсивности теплового облучения и от категории тяжести работ.

Воздух этой системы должен подаваться на расстоянии не менее 1 метра от места выпуска до человека.

Воздух должен быть направлен:

1) На грудь человека горизонтально, либо сверху под углом 45 .

2) В зону дыхания человека для поддержания ПДК.

Воздух подается при помощи специальных душирующих патрубков (воздухораспределителей). Нижняя кромка этих воздухораспределителей должна быть не ниже 1,8 метров (связано с ростом человека).

Для достижения необходимой температуры воздуха применяется либо адиабатическое увлажнение в приточных камерах, либо применяются установки искусственного увлажнения.

 

Расчет воздушных душей.

При расчете определяют типоразмер душирующего патрубка F0(A0), скорость V0 на выходе из патрубка, температуру t0 воздуха на выходе и расход воздуха L0.

1) На основании данных об интенсивности теплового излучения Вт/м2 и от категории работ по СНБ находим

2) Принимаем тип душирующего патрубка и его характеристики. ()

3) Исходя из параметров наружного воздуха и построение на I-d диаграмме процессов адиабатического увлажнения, находим температуру воздуха t0.

Сравниваем t0 с нормируемой температурой. Если tн выше, то все хорошо. При tн> t0 для душирования достаточно адиабатического увлажнения.

При tн< t0 необходимо применять искусственное охлаждение, с использованием холодильных установок.

4)

Принимаем к установке душирующий патрубок с ближайшим значением , который соответствует ближайшему значению.

При tнорм< t0

 

 

X – расстояние от душирующего патрубка до рабочей зоны.

При устройстве воздушного душирования по борьбе с выделяющимися вредностями, то в данном случае А0.

 

Где и - концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны и приточного мг/м3.

 

ПДК – предельно допустимая концентрация данного вещества.

Воздушные завесы

Возд. тепловые завесы устраиваются в зданиях для обеспеч. требуемой т-ры воздуха в раб зоне вблизи ворот и дверей.

Завесы бывают возд. и возд. тепловые. По принципу действия делятся на шиберные и смешивающего типа.

Завесы шиберного типа перекрыв. пост. нар. воз-ха при откр. дверей и ворот.

Завесы устраивают у ворот которые откр. не менее 40 мин в смену или чаще 5 раз в смену.

В помещение поступает образ. смесь наружного и подогр. воз-ха и эта tсм нормир. в з-ти от категории работ:

tсм= 14 при лёгкой работе, 12 при средней тяжести, 8 тяжёлая раб., 5тяжёлая работа в тех случ. если раб. место нах. на расст. 6м от дверей и 3м от нар. стен.

Завесы м.б. 2х сторонней или одно сторонней, с боковой подачей в-ха, с верхней либо нижней подачей в-ха.

Завесы смешивающего типа устр. как правило у входных дверей обществ. зданий и у вспомогат. зд пром. предприятий. Завесы смеш. типа предполог. наличие тамбура. Выполняются с 2х сторон двери, обеспеч. перемешивание нар. в-ха с нагр. в-хом в пределах тамбура. tсм норм. – 12-14^оС.

Решение об установке завес смеш. типа принимаются в зав-ти от к-ва людей проход. ч/з двери и от tн.

Т-ра в-ха под завесой д.б. не более 50 у дверей и 70 у ворот. Ск-ть в-ха не более 8м/с у дверей и не более 25 у технолог. проёмов.

Завесы шиберного типа комп. из вентилятора осевого или радиального, калорифера и возд. распределит. короба. Воз-х забирается на всас. патрубке вентилятора. Для помещ. кат. А и Б необх. прим вент во взрывозащищ. исп., т-ра гор. воды дл калорифера д.б. не более 110.

Теплоснабжение калорифера осущ. с помощью перегр. воды, пара, эл. энергии. Сстемы теплоснабжения в тепл. завесах делаются самостоятельно.

Действие переод. работающих завес не учитывают в воздушно теловом балансе помещени, а для постоянно работающих надо учитывать. Средства автоматики в завесах обеспечивают пуск и откл. вентилятора при откр. и закр. дверей.

Аэрация промышленных зданий

Аэрацией называют организованную регулируемую естественную приточно-вытяжную вентиляцию, которая осуществляется за счет действий гравитационного и ветрового давления.

Аэрация применяется в цехах со значительными избытками теплоты. Если концентрация пыли и вредных веществ в приточном воздуховоде не превышает 30% от ПДК рабочей зоны.

Аэрация не применяется:

- если по условиям технологии требуется предварительная очистка и обработка воздуха;

-если приток наружного воздуха вызывает образование тумана или конденсата.

 

Приток воздуха в теплый период осуществляется через проемы в наружных стенах, низ которых располагается на высоте не более 1,8 метра.

В холодный период года осуществляется через проемы в наружных стенах, низ которых распространяется по высоте не менее 3,2м от пола.

Конструкции приточных проемов бывают различные:

1-створка одинарная верхнеподвесная

2-двойная верхнеподвесная створка

3-среднеподвесная одинарная

Стандартные размеры h-высота и b-ширина проемов, а также их коэффициента местного сопротивления (приводится в справочной литературе)

Удаление воздуха осуществляется через не задуваемые аэрационные фонари и шахты, светоаэрационные фонари, дефлекторы, аэрационные проемы в наружных стенах.

 

Как правило, аэрационные и светоаэрационные фонари выполняются с ветрозащитными панелями (3).

Конструктивные и аэродинамические характеристики аэрационных устройств приведены в справочной литературе. Створки аэрационных проемов оборудуются механизмами для открывания и закрывания.

Механизмы открывания и закрывания предусматриваются строительной частью проекта.

 

Для теплого периода

Устанавливаем расчетную температуру наружного воздуха для теплого периода

1) Нормируемая температура воздуха в рабочей зоне (для промышленного здания)

2) Расчетная высота hберется между осями приточного и вытяжного отверстий.

3) Температура уходящего воздуха H- высота помещения. Или через коэффициент воздухообмена

4) Определяем расход воздуха необходимый для ассимиляции избыточной теплоты кг/ч

5) Площадь сечения (1) – площадь приточных проемов, (2) – площадь вытяжных проемов.

6) Воздух перемещается подействием разности плотностей => , , т.е. располагаемое гравитационное давление д.б. равно потерям P в приточных проемах и потерям P в вытяжных проемах.

Принимают , а

=> - (3) => - (4)

Подставляем (3) и (4) соответственно в (1) и (2) и получаем F₁и F₂ т.к. F=ab, где aи b – ширина и высота и определяем размеры щели.

Для переходных условий

Исходные данные:

1. , 2. -в зависимости от категории работ. 3. 4. – те же формулы

Последовательность расчета для переходных условий такая же. Для переходных условий считается, что в приточных проемах теряется 40% давления, т.е.

Приточные проемы располагаются на высоте не менее 3,2 м

Для холодного периода

Расчет аэрации для холодного периода не производят. Проемы располагаются на той же высоте, что и для переходных условий. Площадь сечения приточных каналов определяется конкретными условиями.

 

Скорость витания.

Если твердую частицу поместить в вертикальный воздуховод, а снизу вверх направить поток воздуха, то при определенной скорости потока частиуа не будет падать и уноситься потоком. Будет в состоянии равновесия, т.е. будет витать.

υ_вит – скорость восходящего воздушного потока, при которой твердая частица не будет иметь вертикального реремещения.

На частицу действуют:

- сила тяжести G=mg

- сила, вызванная кинетической энергией потока Р

M – масса;

G

F – поперечное сечение частицы;

S – площадь боковой поверхности частицы.

 

 

Где - скорость воздушного потока;

- подъемная сила;

сила трения;

k – опытный коэффициент, который учитывает суммарное положительное и отрицательное давлении воздушного потока, которое действует на частицу. K=0,5 при шарообразной форме. Подставляя все значения в G=P получим значения