Державного університету інформаційно–комунікаційних технологій

ХАРКІВСЬКИЙ КОЛЕДЖ

ДЕРЖАВНОГО УНІВЕРСИТЕТУ ІНФОРМАЦІЙНО–КОМУНІКАЦІЙНИХ ТЕХНОЛОГІЙ

 

Погоджено

Заступник директора з навчально-виробничої роботи

____________ О.О.Букі

"__"____________2008 р.

Затверджую

Директор коледжу

________доц., к.т.н. О.П.Улєєв

"__"____________2008 р

 

Методичні вказівки

до виконання розрахункової частини дипломної роботи

“Розрахунок блока живлення ”

по сп.5.092409„Монтаж, технічне обслуговування і ремонт обладнання радіозв’язку, радіомовлення та телебачення ”

 

Розробив викладач вищої категорії Шевченко М.Г.

 

Рецензент

к.т.н. Бабенко В.П.

 

 

Розглянуто та схвалено

цикловою комісією

"Радіотехнічних дисциплін і технологій"

Протокол №5 від 22.01.2008

Голова комісії

____________Шевченко М.Г.

 

Розрахунок стабілізованого блока живлення.

Для живлення сучасних електронних приладів малої потужності найчастіше застосовують однофазні випрямлячі змінного струму (як правило мостові), ємнісні сгладжувальні фільтри та стабілізатори напруги. Структурна схема блока живлення представлена на мал. 1.

 

Рис.1. Структурна схема блока живлення.

 

. Змінна напруга мережі (UМ) випрямляється випрямлячем (В) і після згладжування пульсацій фільтром (СФ) постійна напруга Uо може живити каскади пристроїв. За допомогою стабілізатора напруги (СН) вихідна напруга (Uвих) підтримується незмінною в заданих межах.

Найчастіше використовуються інтегральні стабілізатори напруги, але якщо величина струму навантаження не більше 30mA, то можна застосовувати параметричний стабілізатор напруги.

Розрахунок стабілізованого блока живлення ведеться з кінця схеми, тобто, спочатку розраховується стабілізатор напруги (їх може бути декілька), потім розраховується випрямляч з ємнісним фільтром. Завершується розрахунок, розрахунком мережного трансформатора.

 

Розрахунок застосування інтегрального стабілізатора напруги.

 

Теоретичні пояснення

Сучасні електронні пристрої для забезпечення високої точності своєї роботи висувають високі вимоги до стабільності напруги живлення. Задовільними їх при високих інших показниках (габарити, маса, вартість та ш.) дозволяє широке застосування стабілізаторів у інтегральному виконанні, як з фіксованою вихідною напругою, так i універсальних (з регульованою вихідною напругою).

Стабілізатори з фіксованою вихідною напругою мають внутрішній дільник, що забезпечує задане значення вихідної напру­ги. Налагоджуються вони на величини стандартного ряду напруг жив­лення при виробництві.

Необхідне значення вихідної напруги в універсальних стабілізаторах забезпечується зовнішнім резистивним дільником.

Такі стабілізатори часто називають трьох вивідними, бо монтуються у стандартному кopпyci потужних транзисторів (див. рис.3).

Окрім якісного виконання основної функції - стабілізації вихідної на­пруги, вони за рахунок додатково введених внутрішніх вузлів (IMC побудована на 26 транзисторах) забезпечують також захист від перевищення допустимого значення вихідного струму i розсіюванної корпу­сом IMC потужності. При короткому замиканні у навантаженні вели­чина вихідного струму обмежується на piвні, приблизно удвічі більшому за номінальне значення для критичного режиму, а при досягненні температурою корпусу заданої допустимої величини величина вихід­ного струму обмежується до такого значення, за якого температура більше не підвищується. Оскільки у вказаних випадках стабілізатор працює у режимі обмеження (стабілізації) струму,або обмеження потужності, напруга на його виході при цьому відповідно зменшується.

 

 

 

Рис.2 IMC стабілізатора напруги з фіксованою напругою у пластмасовому

кopпyci та типова схема вмикання

 

 

 

Рис. 3 IMC універсального стабілізатора напруги КР142ЕН12А у пластмасовому

кopпyci та типова схема вмикання

 

IMC розраховані на роботу з тепло відводом, до якого вони кріпляться за фланець гвинтом з гайкою (при конструюванні пристроїв слід мати на увазі, що у таких IMC фланець має електричний зв'язок з середнім виводом).

Величини ємностей електролітичних конденсаторів у схемах вмикання IMC стабілізаторів повинні бути не меншими за 10 мкФ.

Універсальний трьох вивідний стабілізатор КР142ЕН12А, хоча й вимагає застосування зовнішнього дільника з двох резисторів, має кращі параметри вихідної напруги.

Kpiм того, при його застосуванні отримуємо додаткові можливості.

Зрозуміло, якщо у якості резистора R2, застосувати резистор змінного опору, отримаємо стабілізатор з регульованою вихідною напругою.

Забезпечивши за допомогою транзисторних ключів підмикання резисторів R2 різної величини, отримаємо стабілізатор з величиною вихідної напруги, програмованою зовнішнім пристроєм керування.

За великих значень вихідної напруги цей стабілізатор можна виконати з електронним вимиканням, якщо паралельно до резистора R2 підімкнути транзисторний ключ. Коли ключ знаходиться у розімкненому стані (транзистор, підімкнений паралельно до резистора - у режимі відтинання), на виході стабілізатора буде напруга заданої дільником величини. Якщо перевести ключ у замкнений стан (перевести транзи­стор сигналом від зовнішнього пристрою в режим насичення), на виході отримаємо мінімальне значення напруги (див. табл. 1):

 

U_{вих min} = 1,3 В. (1.1)

 

При вмиканні навантаження між виводом керування IMC (8) i від’ємним полюсом джерела U_вх (на місце R2), отримаємо стабілізатор струму Величина струму навантаження буде визначатися величиною опору резистора R1:

 

I_н = U_{вих min}/R₁ (1.2)

 

Величини резисторів дільника R1,R2 зв'язані формулою

 

U_вих = U_{вих min} (1 + R1/R2) + R2I_р, (1.3)

 

де I_р - струм виводу регулювання IMC, який необхідно задавати не меншим за 55 мкА.

Конденсатор С2 встановлюється на вихідну напругу, близьку до мінімальної.

Якщо вихідна напруга перевищує 25 В, необхідно встановлювати захисні діоди VDl i VD2 (рекомендується тип КД521 А), які забезпечують розряд конденсаторів С2 (VDl, VD2), та С3 (VD1) при замиканні у вхідному колі випрямляча (до стабілізатора), а також конденсатора С2 (VD2) при замиканні у вихідному колі (у навантаженні).

Якщо довжина провідників, що з'єднують IMC з фільтром випрям­ляча, не перевищує

70 мм, конденсатор С1 можна не встановлювати.

Для забезпечення максимальної якості роботи стабілізатора елементи С1, R1,R2 та навантаження слід підмивати якомога ближче до виводів IMC.

Необхідно також у пpoцeci роботи забезпечувати не перевищення допустимої розсіюваної потужності IMC.

Щоб розрахувати величину розсіюваної потужності, необхідно визначити величину струму навантаження:

 

I_н =P_н /U_вих. (1.4)

 

Toдi, знаючи максимальне падіння напруги на IMC

 

, (1.5)

 

можна знайти величину розсіюваної IMC потужності

 

Р_{ІМС доп=} <Р_ІМСдоп, (1.6)

 

де Р_ІМСдоп - допустима потужність розсіювання IMC (без тепловідводу або з ним).

Зазначимо, що величини U_{вих max} та U_{вих min} обумовлюються з одного боку зниженням напруги на виході випрямляча під навантаженням,а з іншого - допустимими значеннями відхилення напруги мережі від номінальної величини. При цьому напруга U_{вих min} обов'язково повинна перевищувати значення

 

U_{вх min}= U_вх+U_{ІМС min}, (1.7)

 

де U_{ІМС min} - мінімально допустиме падіння напруги на IMC (див. табл. табл.l).

Приклад 1

Розрахуватизастосування інтегрального стабілізатора фіксованоїнапруги для:

U_вих = 9 В; U_{вх min} = 14 В; U_{вх max} = 20 В, Р_н = 0,5 Вт, ІМС-142 серія.

3.1.1 Вихідні данні при застосуванні стабілізатора з фіксованою напругою стабілізації:

-напруга на виході U_вих = 9 В;

-мінімальна вхідна напруга U_{вх min} = 14 В;

-максимальна вхідна напруга U_{вх max} = 20 В;

-потужність навантаження Р_н = 0,5 Вт.

 

Порядок розрахунку

3.1.2.. При побудові стабілізатора напруги на ocнoвi IMC стабілізатора з фіксованим значенням вихідної напруги, необхідно вибрати відповідну IMC (для даного

прикладу із таблиці 1 вибираємо ІМС КР142ЕН8А на U_вих=9В)

 

3.1.3 Перевіряємо вибрану ІМС на можливість застосування за напру­гою..

За напругою необхідно забезпечувати виконання умов:

U_{вх max} <U_{вх max доп}, (3.1)

 

де U_{вх max доп} – максимально допустима вхідна напруга IMC;

U_{вх min} – U_вих> U_{ІМС min}. (3.2)

Оскільки:

U_{вх max} =20В<35В = U_{вх max доп} (3.3)

14 - 8 = 6 В> 2,5 В = U_{ІМС min}, (3.4)

то за напругою дана IMC відповідає умовам завдання.

 

3.1.4 Перевіримо можливість застосування IMC KP142EH8A за потужністю,

якщо струм навантаження за (1.4) становить:

І_н = 0,5 / 9 = 0,056 А, а максимальне падіння напруги на ній за (1.5) дорівнює:

= 20-9 = 11 В.

Тоді потужність розсіювання ІМС

Вт

Оскільки Вт < 1Вт;

то IMC у даному paзi можна використовувати без тепловідводу.

3.1.5. Електричну принципову схему отриманого стабілізатора з фіксованою вихідною напругою наведено на рис. 4

 

Рис. 4- Схема стабілізатора напруги на IMC KP142EH8A.

Приклад 2

Розрахувати застосування універсального інтегрального стабілізатора напруги для:

U_вих = 8 В; U_{вх min} = 13 В; U_{вх max} = 19 В, Р_н = 2 Вт, ІМС-142 серія.

 

3.2.1 Вихідні данні при застосуванні універсального стабілізатора:

-напруга на виході U_вих = 8 В;

-мінімальна вхідна напруга U_{вх min} = 13 В;

-максимальна вхідна напруга U_{вх max} = 19B;

-потужність навантаження Р_н = 2 Вт.

 

3.2.2 Вибираємо ІМС універсального інтегрального стабілізатора типу KP142EH12A (табл..1), схема вмикання представлена на рис.5.

3.2.3. Перевіримо можливість застосування IMC KP142EH12A за напругою та потужністю (за методикою п.1.1). Оскільки

U_{вх max}=19B<45B = U_{вх max доп} (3.5)

13-8 = 5 B> 3,5 В = U_{ІМС min}, (3.6)

то за напругою дана IMC відповідає умовам завдання.

І_н=2/8 = 0,25 А, (3.7)

= 19-8= 11 В. (3.8)

Р_ІМС= 11-0,25 = 2,75 Вт. (3.9)

 

Через те, що 1 Вт < Р_ІМС = 2,75 Вт < 10 Вт, (3.10)

то за потужністю IMC також відповідає умовам завдання. Використо­вувати ІМС при цьому необхідно з тепловідводом.

 

3.2.4. Визначимо величини oпopу резисторів дільника R1R2, які задають значення вихідної напруги стабілізатора.

Задамо значення струму виводу регулювання IMC:

І_р=0,1мА. (3.11)

При роботі IMC KP142EH12A у режимі стабілізатора напруги зазвичай задають

R1 =240 Ом. (3.12)

3а (1.3) знаходимо

(3.13)

=1215 Ом

 

Із додатка 2 обираємо резистори С2-33 з опором 240 Ом та 1,2 кОм відповідно та потужністю 0,125 Вт.

3.2.5. Оскільки вихідна напруга стабілізатора значно перевищує за величиною мінімальне значення напруги стабілізації, a U_{вх max} < 25 В, то IMC можна використовувати без елементів С2, VD1 та VD2.(Рис.3).

3.2.6. Із додатка 1 обираємо тип конденсаторів К50-35 на напругу 25 В (С1) i на

10 В (С3)..(Рис.3).

3.2.7 Електрична принципова схема отриманого стабілізатора наведена на рис5.

 

Рис. 5 Стабілізатор напруги на IMC KP142EH12A. Схема електрична принципова.

 

Пример 3

Для питания телевизионного модулятора рассчитать 2 интегральных стабилизатора со следующими параметры: В, А, В, А. Принципиальная схема блока питания изображена на рис. 6.

Вихідні дані

Вихідними даними для розрахунку є:

1) U_d, В - середнє значення випрямленої напруги за номінального навантаження;

2) I_d,A-середнє значення випрямленого струму (струму навантаження);

3) К_n, % - коефіцієнт пульсації випрямленої напруги;

4) U_м, В - напруга мереж1 живлення;

5) f_м, Гц - частота мережі живлення..

Теоретичні пояснення

 

Для живлення сучасних електронних пристроїв малої потужності найчастіше застосовують однофазні випрямлячі змінного струму, зазвичай двопівперіодні.

Величину пульсації вихідної напруги знижують до необхідної величини за допомогою ємнісних фільтрів. Це обумовлює ємнісний харак­тер навантаження випрямляча.

У якості вентилів найчастіше застосовують напівпровідникові, головним чином кpeмнiєвi, випрямні діоди.

Схема мостового випрямляча з ємнісним фільтром наведена на рис. 7

 

Рис. 7 - Однофазний мостовий випрямляч з ємнісним фільтром

 

Такий випрямляч забезпечує двопівперіодне випрямлення i, порівняно зi схемою з нульовим виводом, має менші габарити, масу i, відповідно, вартість трансформатора.

 

Приклад 4

Розрахувати однофазний мостовий випрямляч з ємнісним фільтром:

Принципова схема блоку живлення зображена на рисунку 1

 

 

 

 

Рисунок 1 Однофазний мостовий випрямляч з ємнісним фільтром. Схема електрична принципова

 

Вихідні дані

 

Середнє значення випрямленої напруги за номінального опору навантаження Ud = 9 В;

- Струм навантаження Id = 0,2А

- Коефіцієнт пульсації випрямленої напруги Kn = 1%;

- Напруга мережі живлення Uм = 220 В;

- Частота мережі живлення ƒм = 50 Гц.

Необхідно визначити:

1) тип i параметри вентилів;

2) режими роботи схеми (значення струмів в елементах та напруг на них);

3) к.к.д. випрямляча;

4) ємність та тип конденсатора фільтра.

Порядок розрахунку

4.2. Визначимо opiєнтовнi значення параметрів вентилів та габаритну потужність трансформатора.

Для цього необхідно задати значення допоміжних коефіцієнтів B,D і F. Для мостової схеми їх вибирають в інтервалах В = 0,95... 1,1; D = 2,1...2,2; F= 6,8...7,2.

 

Нехай В = 1,06; D = 2,15; F = 7,0. (4.1)

 

Тоді амплітуда зворотної напруги на вентілі становитиме:

U_вм = 1,5U_d = 1,5 * 9= 13,5В. (4.2)

Середнє та амплітудне значення струму через вентиль відповідно:

; (4.3.)

 

I_am=I_d - 0,5F (4.4)

Отже, ;

I_am= 0,2 - 0,5•7 = 0,7 A.

 

4.3 Габаритну потужність трансформатора визначимо:

S_т=U_dI_d•0,701BD; (4.5.)

S_т = 9 • 0,2 • 0,707 •1,06 • 2,15 = 2,88 В А.

 

 

За визначеним значенням габаритної потужності з табл. 4.1. знаходимо максимальне значення індукції В_m для сталі марки Э360, забезпечуючи виконання умови S_т > 23,2 ВА:

В_m=1,43 Тл для S_т =20 ВА.

 

 

4.4. Вибираємо тип вентилів за табл. 4.2. При цьому необхідно забезпечити виконання умов:

 

U_{вм. max}> U_вм; (4.6)

 

І_{a max} > І_a (4.7)

 

I_am>πI_a>I_{am max}; (4.8)

 

 

Таблиця 4.1. - Рекомендовані значення максимальної індукції та к.к.д.

трансформатора для марок сталей Э340, Э350, Э360

 

Габаритна потужшсть Sт, ВА	1ндукщя Вт, Тл	к.к.д. ηт
fм=50 Гц	fм=400 Гц	fм =50 Гц	fм = 400 Гц
	1,2	1,15	0,85	0,78
	1,4	1,33	0,89	0,83
	1,55	1,47	0,92	0,86
	1,6	1,51	0,94	0,88
	1,6	1,5	0,95	0,9
	1,43	1,4	0,96	0,92
	1,43	1,3	0,97	0,94

 

Таблиця 4.2. - Основні параметри деяких випрямних діодів

 

Тип діода	Граничні електричні параметри при температурі оточуючого середовища 25 ± 5 °С
	Допустима зворотна напруга Uвм max, В	Середнє значення випрямленого струму la, A	Пряме падіння напруги Uпр (при Іa max), В
КД105Б		0,3
КД105В
КД105Г
КД205А		0,5
КД205Б
КД205В
КД205Г
КД205Д
КД205К	0,7
КД205Л
КД208		1,0
КД209А		0,7
КД209Б
КД202А		3,5
КД202Б	1,0
КД202В		3,5
КД202Г	1,0
КД202Д		3,5
КД202Е	1,0

 

В якості вентилів вибираємо кpeмнiєвi діоди типу КД205Д, що мають наступні параметри:

 

4.5. Знаходимо oпip діода у провідному стані:

- U_{вм max=} 400 В > 330В;

- I_{a max} > 0,2 А;

I_{am max} = 0,7> 3,14•0,1> 0,7; Знаходимо oпip діода у провідному стані:

(4.9)

 

4.6 Знайдемо величину активного опору обмоток трансфор­матора:

, (4.10)

 

- U_пр = 5 В.

 

де - коефіцієнт, що залежить від схеми випрямлення: для мостової схеми кг = 3,5;

В_m - амплітуда магнітної індукції в магнітопроводі трансформатора, Тл;

S - число стержнів трансформатора, що на них розміщено обмотки: для броньового трансформатора з Ш - подібними пластинами магнітопроводу S = 1.

 

4.7. Знаходимо індуктивність розсіювання обмоток трансфор­матора:
(4.11)

де k_L - коефіцієнт, що залежить від схеми випрямлення: для мостової схеми k_L=5•10^-3.

= 0,016•10^-3Гн.

 

4.8. Визначаємо кут φ, що характеризує співвідношення між індуктивним i активним опорами випрямляча:

 

,

 

де r- активний oпip випрямляча. У загальному випадку

 

r = r_т + n_q r_пр, (4.12)

 

де r - кількість послідовно увімкнених i одночасно працюючих вентилів, для мостової схеми n_q = 2.

 

 

4.9. Знаходимо величину основного розрахункового коефіцієнта:

(4.13)

де m - число фаз випрямляча (для мостової схеми m = 2).

 

4.10. За знайденими значеннями A_о i кута φ за графіками, наведеними на рис.8 - 11 знаходимо величини допоміжних коефіцієнтів

В = 1.1; D = 2.1; F = 5.5; Н = 20 • 10³

Знаючи величини коефіцієнтів В, D, F i H, можна знайти уточнені параметри трансформатора i вентиля, за якими перевіримо правильність їх вибору.

4.11. Діюче значення напруги вторинної обмотки трансформатора становить:

U₂ = BU_d, (4.14)

U₂ = 1,1-9 = 9,9 В.

 

 

Рис. 8. - Залежності коефіцієнта В від основного розрахункового коефіцієнта

А_о для різних значень кута φ

 

Рис. 9. - Залежності коефіцієнта D від основного розрахункового коефіцієнта

А_о для різних значень кута φ

 

Рис. 10. - Залежності коефіцієнта F від основного розрахункового коефіцієнт

А_о для різних значень кута φ

 

Рис. 11. - Залежності коефіцієнта Н від основного розрахункового коефіцієнта

А_о для різних значень кута φ

 

4.12. Діюче значення струму вторинної обмотки трансфор­матора:

I₂ = 0,707 DI_d; (4.15)

I₂ = 0,707•2,1•0,2= 0,30 А.

 

4.13. Повна потужність вторинної обмотки трансформатора:

S₂= 0,707 BDI_dU_d, (4.16)

S₂ = 0,707•1.1•2.1•0.2•9 = 0.60 ВА.

4.14 Діюче значення струму первинної обмотки трансформатора:

І₁ = І₂n,(4.16.)

де n = U₂/U₁ - коефіцієнт трансформації трансформатора (U₁ = U_м).

І₁=0,30•0,045=0,014А

4.15.овна потужність первинної обмотки трансформатора:

S₁ = 0,707 BDI_dU_d =U₁I₁ (4.17)

S₁= 220•0.014=3.08 ВА.

 

4.16.Уточнимо повну (габаритну) потужність трансформатора:

(4.18)

=1,84Вт<40Вт.

 

4.17. Уточнимо значення параметрів діода:

U_вм= l,4•BU_d; (4.19)

U_вм = 1,41•1.1•9 = 13,86 В < 100 В;

I_a = I_d /2; (4.20)

I_a = 0.2/2 = 0,1А<1А;

I_am= 0,FI_d,; (4.21)

I_am =0,5•5.5•0,2= 0,55 А < 1.57 А.

 

Отже, тип діода вибрано правильно.

4.18. Знаходимо величину ємність конденсатора фільтра:

 

;

мкФ. (4.22)

 

Вибираємо конденсатор С62 типу К50-35 і ємністю 500 мкФ на напругу

U=63 В > U₂ = 1,41•9= 12,69 В.

 

4.19. Будуємо зовнішню (навантажувальну) характеристику випрямляча U_d= (I_d) За допомогою цiєї характеристики можна визначити відхилення випрямленої напруги U_d від заданого значення при різних величинах струму навантаження І_d у тому числі напругу холос­того ходу U_{d X.X.}, струм короткого замикання І_К.З. та величину внутрішнього опору випрямляча r_o.

Для розрахунку зовнішньої характеристики будемо задавати значення І_d вiд 0 до номінального значення та знаходити відповідні їх значення

допоміжного коефіцієнта

За графіком (рис. 12) знаходимо відповідні значення величини cosθ (4-5 значень) залежно від та , де θ - кут відтинання. Тоді відповідні їм значення вихідної напруги випрямляча можна розрахувати за формулою:

U_d=U₂ cos θ; (4.23)

Ud =9,9 cos θ

(4.23)

Рис. 12. - Залежність величини соs θ від коефіцієнта для різних значень кута φ

 

Результати розрахунку зведені у табл. 4.3. та відображені у вигля­ді графіка на рис. 13

 

Таблиця 4.3. - Результати розрахунку навантажувальної характеристики

випрямляча за U_d = 9В та I_d=0,2А

Id,А	γо для φ = 12°	сos θ	Ud,В
		1,41	55,8
0,1	0,008	1,3	51,5
0,2	0,016	1,22	48,3
0,3	0,024	1,18	46,7

 

З них можна зробити висновок, що параметри розрахованого ви­прямляча відповідають завданню, бо при І_d = 0,2 А маємо U_d = 9,9 В, що відрізняється від заданого значення U_d = 9 В на 0,9 %. Це від­повідає допустимій точності при інженерних розрахунках (5 %).

 

Рис. 13. - Навантажувальна характеристика випрямляча за U_d=9 В та I_d=0,2 А

 

4.20. Знаходимо значення напруги холостого ходу випрямляча:

(4.24)

4.21. Величина струму короткого замикання становить:

(4.25)

 

 

4.22. Величина внутрішнього опору випрямляча складає:

 

 

4.23. Знайдемо величину к.к.д. випрямляча:

(4.26)

 

де Рт - втрати потужності в трансформаторі з к.к.д. η_т = 0,86;

Рв - втрати потужності у одночасно працюючих діодах: n_q = 2 - див. формулу (4.28).

Втрати потужності в трансформаторі

(4.27)1.7.6.3.22. Знайдемо величину к.к.д. випрямляча: де Рт - втрати потужності в трансформаторі з к.к.д. т) = 0,86; Рв - втрати потужності у одночасно працюючих діодах: п = 2 - див. формулу (11.7.13). Втрати потужності в трансформаторі Втрати потужності в діодах Тоді 11.7.6.3.23. Електричну принципову схему розрахованого випрямляча наведено на рис 11.7.8.   Рис. 11.7.8 - Однофазний мостовий випрямляч з ємнісним фільтром. Схема електрична принципова   7)

Втрати потужності в діодах

(4.28)1.7.6.3.22. Знайдемо величину к.к.д. випрямляча: де Рт - втрати потужності в трансформаторі з к.к.д. т) = 0,86; Рв - втрати потужності у одночасно працюючих діодах: п = 2 - див. формулу (11.7.13). Втрати потужності в трансформаторі Втрати потужності в діодах Тоді 11.7.6.3.23. Електричну принципову схему розрахованого випрямляча наведено на рис 11.7.8.   Рис. 11.7.8 - Однофазний мостовий випрямляч з ємнісним фільтром. Схема електрична принципова   7)

Тоді

4.24. Електричну принципову схему розрахованого випрямляча наведено на рис 14

 

 

Рис. 14. - Однофазний мостовий випрямляч з ємнісним фільтром. Схема електрична принципова

 

Пример 5

Для питания телевизионного модулятора рассчитать силовой трансформатор со следующими параметры: В, 50 Гц. В, В, А

 

 

Додатки

Додаток 1

Номінальна напруга, В	Номінальна ємність, мкФ
К50-7	К 50-35	К 50-18	К10-17	К73-17
6,3		20; 30; 50; 100; 200; 500
		10; 20; 30; 50; 100; 200; 500; 1000; 2000; 5000
		5;10; 20; 30; 50; 100; 200; 300; 1000; 2000; 5000
		2; 5; 10; 20; 30; 50; 100; 200; 500; 1000; 2000; 5000	15000 ЗЗООО 100000
		2; 5; 10; 20; 30; 50; 100; 200; 500; 1000; 2000	4700 10000 15000 22000	0,001; 0,01; 0,022; 0,056
					0,22; 0,33; 0,47; 0,68; 1; 1,5; 2,2; 3,3; 4,7
		0,5; 1; 2,5; 10; 20; 30; 50	2200 4700 10000
	2; 50; 100; 200; 500	1,2; 5; 10; 20			1,5; 2,2
	10; 20; 50; 100;		1000 4700		0,047; 0,068; 0,1; 0,15; 0,22; 0,33; 0,47; 0,68; 1
	5; 10; 20; 50; 100;200
	10; 20; 50; 100
	10; 20; 50;100

 

Додаток 2

Тип резистора	Діапазон опорів	Номінальна потужність, Вт
	1 Ом-3,01 МОм	0,125
МЛТ	1 Ом-5,1 МОм	0,25; 0,5
	1 Ом-10 МОм	1;2
	1 Ом - 3 МОм	0,125
	10м-5,1 МОм	0,25
С2-33	0,1 Ом-5,1 МОм	0,5
	1 Ом-10 МОм
	1 Ом - 22 МОм

Литература

 

1. Бушуев В.М. Электропитание устройств связи. М., Радио и связь. 1982г.

2. Сизых Г.Н. Электропитание устройств связи. М., Радио и связь., 1982г.

3. Колотаєвський Ю.П., Сосков А.Г. Промислова електроніка та мікросхемо техніка. Теорія і практикум. Київ «Каравела»., 2003, 367 с.

 

ХАРКІВСЬКИЙ КОЛЕДЖ

ДЕРЖАВНОГО УНІВЕРСИТЕТУ ІНФОРМАЦІЙНО–КОМУНІКАЦІЙНИХ ТЕХНОЛОГІЙ

 

Погоджено

Заступник директора з навчально-виробничої роботи

____________ О.О.Букі

"__"____________2008 р.

Затверджую

Директор коледжу

________доц., к.т.н. О.П.Улєєв

"__"____________2008 р

 

Методичні вказівки

до виконання розрахункової частини дипломної роботи

“Розрахунок блока живлення ”

по сп.5.092409„Монтаж, технічне обслуговування і ремонт обладнання радіозв’язку, радіомовлення та телебачення ”

 

Розробив викладач вищої категорії Шевченко М.Г.

 

Рецензент

к.т.н. Бабенко В.П.

 

 

Розглянуто та схвалено

цикловою комісією

"Радіотехнічних дисциплін і технологій"

Протокол №5 від 22.01.2008

Голова комісії

____________Шевченко М.Г.