Коэффициенты влияния формы сечения h

Коэффициенты влияния формы сечения h

 

Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле e_ef = h e_rel следует принимать по СП 16.13330, вычисляя при этом условную гибкость по формуле

,

где a _R – коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4, при этом m = e_rel.

 

Т а б л и ц а Ф. 4

Класс прочности стали	Толщина проката, мм	Значение коэффициента a R
С235	До 20	0,0324
21 – 40	0,0316
41 – 60	0,0309
С325–С345	8 – 32	0,0378
33 – 50	0,0372
С390	8 – 50	0,0412

 

 

Приложение Х

(обязательное)

Расчет по устойчивости полок и стенок элементов,

Приложение Ц

(обязательное)

По основному металлу в сечениях нетто по соединительным болтам

Составных элементов, а также у свободного отверстия

Рисунок Ц.2 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А

По основному металлу в сечениях нетто у отверстия с поставленным в него

Высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие

 

 

 

Рисунок Ц. 3 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А

По основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов

В прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок

И элементам решетчатых форм

 

 

Рисунок Ц. 4 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А

По основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов

В прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов

 

 

Рисунок Ц. 5 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов с односторонними накладками

 

Рисунок Ц. 6 – Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А–А

По основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов

В прикреплении к узлу или в стыке одностенчатых элементов

С односторонними накладками

 

Т а б л и ц а Ц.2

Устройства, закрепляющие или отклоняющие стальные канаты висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений	Эффективный коэффициент концентрации напряжений b s
1 Анкеры клинового типа   2 Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом   3 Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби   4 Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную накладку: при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном давлении q = N / r £ 1 МН/м при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной t ³ 1 мм и поперечном давлении q = N / r £ 2 МН/м   5. Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном давлении: q £ 1 МН/м и непосредственном контакте с канатом q £ 2 МН/м и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной t ³1 мм	1,1   1,3     1,1   1,2   1,2     1,1 1,1
Обозначения, принятые в таблице Ц.2: N – усилие в канате, МН; r – радиус, м, кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве.

 

Т а б л и ц а Ц.3

N	1–3	4–6	7–8	9–10	11–15	16 и более
mf	1,00	1,05	1,12	1,16	1,20	1,23

 

Приложение Ш

(обязательное)

По прочности и устойчивости

Ш.1 Метод расчета ортотропной плиты должен учитывать совместную работу листа настила, подкрепляющих его ребер и главных балок.

Ш.2 Ортотропную плиту допускается условно разделять на отдельные системы – продольные и поперечные ребра с соответствующими участками листа настила (рисунок Ш.1).

1, 2, 3, ... i – номер поперечного ребра верхней плиты

а – продольный разрез; б – план; в – поперечный разрез; г – ребро нижней плиты

Рисунок Ш.1 — Коробчатое пролетное строение

 

Между главными балками

Ш.3 Изгибающие моменты в продольных ребрах ортотропной плиты следует определять по формуле

M_sl = M ₁ + M, (Ш.1)

где M ₁ – изгибающий момент в отдельном продольном ребре полного сечения,

включающего прилегающие участки листа настила общей шириной, равной

расстоянию а между продольными ребрами (см. рисунок Ш.1, в),

рассматриваемом как неразрезная балка на жестких опорах; момент

определяется от нагрузки, расположенной непосредственно над этим ребром;

М – изгибающий момент в опорном сечении продольного ребра при изгибе

ортотропной плиты между главными балками, определяемый при загружении

поверхности влияния нагрузкой, прикладываемой в узлах пересечения

продольных и поперечных ребер.

Нагрузку, передаваемую с продольных ребер на узлы пересечения с поперечными ребрами, следует определять с помощью линии влияния опорной реакции неразрезной многопролетной балки на жестких опорах.

В пределах крайних третей ширины ортотропной плиты автопроезда и в ортотропной плите однопутных железнодорожных пролетных строений с ездой поверху следует принимать М = 0.

Ординаты поверхности влияния для вычисления изгибающего момента М в опорном сечении продольного ребра над «средним» поперечным ребром 1 (рисунок Ш.1, а) следует определять по формуле

, (Ш.2)

где M _{1 i} – принимаемые по таблице Ш.1 (с умножением на l) ординаты линии

влияния изгибающего момента в опорном сечении продольного ребра над

«средним» поперечным ребром 1 при расположении нагрузки над

поперечным ребром i;

l – пролет продольного ребра (рисунок Ш.1, б);

L – пролет поперечного ребра (рисунок Ш.1, в);

u – координата положения нагрузки от начала поперечного ребра.

 

Т а б л и ц а Ш.1

Номер поперечного ребра i	Ординаты линии влияния M 1 i /l при z
	0,1	0,2	0,5	1,0
		0,0507 -0,0281 0,0025 0,0003 -0,0001	0,0801 -0,0400 -0,0016 0,0016	0,1305 -0,0516 -0,0166 0,0015 0,0014 0,0001	0,1757 -0,0521 -0,0348 0,0046 0,0025 0,0012
Обозначения, принятые в таблице Ш.1: z – параметр, характеризующий изгибную жесткость ортотропной плиты и определяемый по формуле где Isl – момент инерции полного сечения продольного ребра относительно горизонтальной оси у 1 (рисунок Ш.1, в); а – расстояние между продольными ребрами; Is – момент инерции полного поперечного ребра (с прилегающим участком настила шириной 0,2 L, но не более l) относительно горизонтальной оси х 1 (рисунок Ш.1, а). П р и м е ч а н и е – В таблице Ш.1 принята следующая нумерация поперечных ребер i: ребра 2–6 расположены на расстоянии l одно от другого в каждую сторону от «среднего» поперечного ребра 1 (рисунок Ш.1, а).

 

Ш.4 В железнодорожных пролетных строениях лист настила ортотропной плиты проезжей части следует рассчитывать на изгиб, при этом прогиб листа настила не проверяется.

При устройстве пути на балласте наибольшие значения изгибающих моментов в листе настила над продольными ребрами следует определять по формулам:

в зоне под рельсом

M_y = – 0,1n a ²; (Ш.3)

 

в зоне по оси пролетного строения

M_y = – 0,08n a ², (Ш.4)

где n – нагрузка на единицу длины, принимаемая по К.2 приложения К.

Приложение Щ

(обязательное)

От ползучести бетона

 

Для конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты (рисунок Щ.1), внутренние напряжения от ползучести бетона в общем случае надлежит определять по следующим формулам:

на уровне центра тяжести бетонной части сечения (растяжение)

(Щ.1)

в крайней фибре нижнего пояса стальной балки (растяжение или сжатие) (Щ.2)

в крайней фибре верхнего пояса стальной балки (сжатие)

(Щ.3)

в стержнях крайнего ряда ненапрягаемой арматуры плиты при E_r = E_rs = E_st (сжатие)

(Щ.4)

потери предварительного напряжения напрягаемой арматуры (сжатие)

(Щ.5)

в крайней фибре бетона (растяжение)

(Щ.6)

Относительные деформации от ползучести бетона в уровне центра тяжести его сечения (рисунок Щ.1) надлежит вычислять по следующим формулам:

относительные деформации, отвечающие напряжениям в стальной части сечения

(Щ.7)

относительные деформации, отвечающие напряжениям в бетонной части сечения

(Щ.8)

В формулах (Щ.1) – (Щ.8):

a, b, n – параметры, связанные с податливостью бетонной и стальной частей сечения и определяемые из выражений:

(Щ.9)

(Щ.10)

(Щ.11)

– предельная характеристика ползучести бетона;

g _f – принимается по таблице 10.4;

c_n – нормативная деформация ползучести бетона, определяемая по 7.15 и

приложению Р при уточнении с учетом приложения Т;

s₁, s _{bf ,1} – начальное напряжение сжатия соответственно на уровне центра

тяжести сечения и в крайней фибре бетона от постоянных нагрузок и

воздействий;

– условное напряжение в уровне крайней фибры бетона, определяемое

из выражения

(Щ.12)

– соответственно площадь, момент инерции, моменты

сопротивления нижнего и верхнего поясов балки и крайнего ряда арматуры брутто стальной части сечения, включая арматуру;

n_r = E_st / E_rp – коэффициент приведения по 9.16.

Остальные обозначения соответствуют 9.5 и 9.19 и рисунку Щ.1.

Щ.2Ползучесть бетона допускается учитывать введением в расчет условного модуля упругости бетона E_ef,kr, если в статически определимой конструкции все постоянные нагрузки, вызывающие напряжение в бетоне, прикладываются в одной стадии и при одной и той же схеме работы. Модуль E_ef,kr следует определять по формуле

, (Щ.13)

где n, j _kr – см. Щ.1.

Внутренние напряжения от ползучести бетона для i -й фибры сечения следует вычислять по формуле

, (Щ.14)

где s _i,ef, s _i – напряжения от постоянных нагрузок, полученные при модуле упругости бетона соответственно E_ef,kr и E_b.

Щ.3 При учете ползучести бетона в статически неопределимых конструкциях необходимо определить внутренние напряжения и внешние силовые факторы (опорные реакции, изгибающие моменты и пр.), а также соответствующие деформации.

Внутренние напряжения и внешние силовые факторы допускается вычислять методом последовательных приближений, принимая усилия s _b,kr и A_b в центре тяжести бетонной части сечения за нагрузки (здесь s _b,kr и A_b принимаются по Щ.1).

При этом, выполняя расчет методом сил, бетонную часть сечения надлежит учитывать следующим образом: с модулем E_ef,kr (см. Щ.2) – при определении основных и побочных перемещений; с модулем E_b – при определении напряжений в центре тяжести бетона от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью. Выраженные через j _kr значения предельной характеристики ползучести, используемые для определения s _b,kr и E_ef,kr при последовательных приближениях, приведены в таблице Щ.1.

 

Т а б л и ц а Щ.1

Номер приближения	Значение предельной характеристики ползучести бетона j kr при вычислении
напряжений от ползучести бетона на уровне центра тяжести бетонной части сечения s b,kr	основных и побочных перемещений
	j kr 0,5j kr 0,38j kr	0,5j kr 0,38j kr 0,32j kr

 

Щ.4 Прогибы конструкции от ползучести бетона следует определять, рассматривая стальную часть сечения под действием сил s _krA_b, приложенных в уровне центра тяжести сечения бетона. Для статически определимых конструкций имеет место равенство s _kr = s _b,kr; для статически неопределимых систем s _kr равно сумме внутренних напряжений и напряжений от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью.

Щ.5 Деформации обжатия замоноличенных бетоном поперечных швов сборной железобетонной плиты необходимо учитывать в расчетах, если продольная арматура плиты не состыкована в швах и при этом плита не имеет предварительного напряжения в продольном направлении.

Деформации обжатия поперечных швов следует учитывать введением в выражения для a, b, E_ef,kr (см. Щ.1 и Щ.2) обобщенной характеристики ползучести бетона и обжатия поперечных швов j _kr,d, определяемой по формуле

, (Щ.15)

где L – длина сжатой постоянными нагрузками и воздействиями железобетонной

плиты;

SD _d – суммарная деформация обжатия поперечных швов, расположенных на длине L;

j _kr – принимается по Щ.1;

E_b, R_b – принимаются по 7.24 и 7.32.

При отсутствии опытных данных величину D _d, см, допускается вычислять по формуле

D _d = 0,005 + 0,00035 b_d, (Щ.16)

где b_d – ширина шва (зазор между торцами сборных плит).

Щ.6 Учет виброползучести бетона следует выполнять введением в расчет условного модуля упругости бетона E_nkr, вычисляемого по Щ.2, с заменой j _kr на j _nkr, определяемой по формуле

, (Щ.17)

где r₁ = s_min,1/s_max,1 – характеристика цикла начальных напряжений в бетоне,

определенных без учета виброползучести и ползучести;

j _{kr ,} c_n – принимаются по Щ.1.

 

Коэффициенты влияния формы сечения h

 

Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле e_ef = h e_rel следует принимать по СП 16.13330, вычисляя при этом условную гибкость по формуле

,

где a _R – коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4, при этом m = e_rel.

 

Т а б л и ц а Ф. 4

Класс прочности стали	Толщина проката, мм	Значение коэффициента a R
С235	До 20	0,0324
21 – 40	0,0316
41 – 60	0,0309
С325–С345	8 – 32	0,0378
33 – 50	0,0372
С390	8 – 50	0,0412

 

 

Приложение Х

(обязательное)