Сооружения для механической очистки сточных вод

Решетки

9.2.1.1 В составе станций очистки сточных вод следует предусматривать оборудование для задержания грубодисперсных примесей.

Прозоры решеток (размеры отверстий сит) должны быть не более 16 мм. и выполнены из стержней прямоугольной формы.

Рекомендуется использовать решетки с прозорами не более 10 мм. Допускается, в зависимости от принимаемой технологической схемы очистных сооружений, применение решеток с меньшими прозорами, процеживателей, измельчителей и т. п.

9.2.1.2 Решетки допускается не предусматривать в случае подачи сточных вод на станцию очистки насосами при установке перед насосами решеток с прозорами не более 16 мм или решеток-дробилок, при этом: длина напорного трубопровода не должна превышать 500 м или на насосных станциях предусматривается вывоз задержанных на решетке отбросов. Число единиц оборудования надлежит определять в соответствии с паспортными данными и расчетным расходом сточных вод.

9.2.1.3 Число решеток и решеток-дробилок, скорости протекания жидкости в прозорах, нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым оборудованием и т. д. следует определять согласно 8.2.21-8.2.25.

9.2.1.4 Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортирование их к дробилкам должны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м³/сут и более. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручной очисткой.

9.2.1.5 Решетки-дробилки допускается устанавливать в каналах без зданий.

9.2.1.6 В здании решеток необходимо предусматривать мероприятия, предотвращающие поступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

9.2.1.7 Нормы съема отбросов, расстояние между оборудованием, вспомогательное и грузоподъемное оборудование следует определять согласно паспортным данным на используемое оборудование и согласно составу взвеси в сточных водах.

9.2.1.8 Задержанные отбросы допускается:

- измельчать в дробилках со сбросом в канал перед решетками;

- собирать в контейнеры с герметичными крышками и вывозить в места обработки твердых бытовых и промышленных отходов;

- обезвоживать и направлять для совместной термической обработки с осадками станции очистки сточных вод.

9.2.1.9 Пол здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды в канале не менее чем на 0,5 м.

9.2.1.10 Потери напора в решетках следует принимать по паспортным данным производителя. При отсутствии данных потери напора в решетках следует принимать в 3 раза большими, чем для чистых решеток.

9.2.1.11 До и после каждого мусорозадерживающего оборудования необходимо предусматривать затворы, отключающие его на время ремонтных работ.

9.2.1.12 Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусматривать установку подъемно-транспортного оборудования согласно СНиП РК 4.01-02.

9.2.1.13 Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть с электроприводом.

Песколовки

 

9.2.2.1 Песколовки необходимо предусматривать в составе станции биологической очистки городских и близких к ним по составу производственных сточных вод, производительностью более 100 м³/сут.

9.2.2.2 Число песколовок надлежит принимать не менее двух, причём все песколовки или отделения должны быть рабочими.

9.2.2.3 Песколовки следует рассчитывать на гидравлическую крупность удаляемого песка не более 0,15 мм.

9.2.2.4 Количество задерживаемого песколовками песка для бытовых сточных вод допускается принимать от 0,02 л/(чел.сут) до 0,03 л/(чел.сут), влажностью 60 %, объемным весом 1,5 тн./м.

9.2.2.5 Тип песколовки (горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетом производительности станции очистки, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

9.2.2.6 При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину L_s, м, по формуле:

(9.1)

где K_s - коэффициент, принимаемый по Таблице 9.3;

H_s - расчетная глубина песколовки, м, принимаемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

v_s - скорость движения сточных вод, м/сек, принимаемая по Таблице 9.4;

u ₀ - гидравлическая крупность песка, мм/сек, принимаемая в зависимости от требуемого диаметра задерживаемых частиц песка.

 

9.2.2.7 При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры для песколовок различных типов по Таблице 9.4:

а) для горизонтальных песколовок продолжительность протекания сточных вод при максимальном притоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых песколовок:

- установку аэраторов из дырчатых труб на глубину до 0,7 H_s вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

- интенсивность аэрациии от 3 м³/(м²×час) до 5 м³/(м²×час);

- поперечный уклон дна к песковому лотку от 0,2 до 0,4;

- впуск воды, совпадающий с направлением вращения воды в песколовке;

- выпуск устраивается затопленным;

- отношение ширины к глубине отделения - В:Н = 1,0:1,5;

 

Таблица 9.3 - Значение коэффициента K_s в зависимости от типа песколовок и отношения ширины В к глубине Н аэрируемых песколовок

 

Диаметр задерживаемых частиц песка, мм	Гидравлическая крупность песка u 0, мм/сек	Значение Ks в зависимости от типа песколовок и отношения ширины В к глубине Н аэрируемых песколовок
горизонтальные	аэрируемые
В:Н = 1,0	В:Н = 1,25	В:Н = 1,5
0,15	13,20	-	2,62	2,50	2,39
0,20	18,70	1,70	2,43	2,25	2,08
0,25	24,20	1,30	-	-	-

Таблица 9.4 - Скорость движения сточных вод с зависимости от типа песколовки и гидравлической крупности песка

 

Песколовка	Гидравлическая крупность песка u 0, мм/сек	Скорость движения сточных вод vs, м/с, при притоке	Глубина Н, м	Количество задерживаемого песка, л/чел.-сут	Влажность песка, %	Содержание песка в осадке, %
минимальном	максимальном
Горизонтальная	от18,7 до 24,2	0,15	0,30	от0,5до2,0	0,02		от 55 до 60
Аэрируемая	от13,2 до 18,7	-	от 0,08 до 0,12	от0,7до3,5	0,03	-	от 90 до 95
Тангенциальная	от18,7 до 24,2	-	-	0,5	0,02		от 70 до 75

в) для тангенциальных песколовок:

- нагрузку - 110 м³/(м² час) при максимальном притоке;

- впуск воды - по касательной на всей расчетной глубине;

- глубину - равную половине диаметра;

- диаметр - не более 6,0 м.

9.2.2.8 Удаление задержанного песка из песколовок всех типов следует предусматривать:

- вручную - при объеме его до 0,1 м³/сут;

- механическим или гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последующим отводом за пределы песколовок гидроэлеваторами, песковыми насосами и другими способами - при объеме его свыше 0,1 м³/сут.

9.2.2.9 Расход производственной воды q_h, л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмывом с помощью трубопровода со спрысками, укладываемого в песковый лоток) необходимо определять по формуле:

(9.2)

 

где v_h - восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0,0065 м/с;

l_sc - длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

b_sc - ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

 

9.2.2.10 Объем пескового приямка следует принимать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту - не менее 60°.

9.2.2.11 Для обезвоживания песка (без его отмывки) допускается использовать песковые площадки или бункеры. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой от 1 м до 2 м.

Нагрузку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м³/м² в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год.

Необходимо предусматривать резервирование механического оборудование для обработки песка путем установки одной дополнительной линии, либо устройства резервных песковых площадок. Для съезда автотранспорта на песковые площадки надлежит устраивать пандус уклоном от 0,12 до 0,2.

Дренажную воду из сооружений для обезвоживания песка следует возвращать в поток очищаемых сточных вод перед решетками.

9.2.2.12 Для отмывки от органических примесей и обезвоживания удаляемого из песколовок песка следует предусматривать специальное оборудование (пескопромыватели, бункеры и т.п.), приспособленное для последующей погрузки песка в мобильный транспорт.

Вместимость пескопромывателей и бункеров должна рассчитываться от 1,5 сут до 5 суточного хранения песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять пескопромыватели и бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа. Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.

9.2.2.130 Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.

Усреднители

9.2.3.1 При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.

9.2.3.2 Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ (циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.

9.2.3.3 Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.

При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.

9.2.3.4 В усреднителях с барботированием или механическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.

9.2.3.5 Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/л гидравлической крупностью до 10 мм/сек при любом режиме их поступления.

9.2.3.6 Объем усреднителя W_z, м³, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

при K_av до 5; (9.3)

 

при K_av = 5 и более, (9.4)

 

где q_w - расход сточных вод, м /ч;

t_z - длительность залпового сброса, ч;

K_av - требуемый коэффициент усреднения, равный:

 

(9.5)

 

где С_max - концентрация загрязнений в залповом сбросе;

С_mid - средняя концентрация загрязнений в сточных водах;

С_adm - концентрация, допустимая по условиям работы последующих сооружений.

9.2.3.7 Объем усреднителя W_cir, м³, при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по формулам:

при K_av до 5; (9.6)

 

при K_av = 5 и более, (9.7)

 

где t_cir - период цикла колебаний, ч;

K_av - коэффициент усреднения, определяемый по формуле (9.5).

9.2.3.8 При произвольных колебаниях объем усреднителя W_es, м³, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближения) по формуле:

 

(9.8)

 

где D t_st - временной шаг расчета, принимаемый не более 1 часа;

D С_ex - приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м³.

 

Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся в результате расчета ряд С_ex не удовлетворяет технологическим требованиям (например, по максимальной величине С_ex), расчет следует повторить при увеличенном W_es. Начальную величину W_es необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего характера колебаний С_ex. График колебаний на входе в усреднитель C_en должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.

9.2.3.9 Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть максимально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0,4 м/с.

9.2.3.10 Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго горизонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать от 1h до 1,5h, между барботерами – от 2h до 3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1h до 1,5h, где h - глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.

9.2.3.11 При расчете усреднителей необходимо принимать:

а) интенсивность барботирования при пристенных барботерах:

- создающих один циркуляционный поток равный 6 м³/час на 1 м;

- промежуточных, создающих два циркуляционных потока равные 12 м³/час на 1 м;

б) интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в:

- пристенных барботерах до 12 м³/час на 1 м;

- промежуточных до 24 м³/час на 1 м;

в) перепад давления в отверстиях барботера от 1 кПа до 4 кПа.

9.2.3.12 Усреднитель с механическим перемешиванием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.

9.2.3.13 Объем усреднителя с механическим перемешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.

9.2.3.14 Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/сек при концентрации до 500 мг/л.

9.2.3.15 Объем W_av, м³, многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле:

 

(9.9)

 

где q_w - расход сточных вод, м³/час;

t_z - длительность залпового сброса, часов;

K_av - коэффициент усреднения.

 

9.2.3.16 Для снижения расчетных расходов сточных вод поступающих на очистные сооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.

9.2.3.17 Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающий усредненный.

9.2.3.18 Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.

9.2.3.19 Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования К_reg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувной и насосных станций и т. д.).

9.2.3.20 Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования К_reg объемов регулирующего резервуара W_reg следует выполнять по соотношениям:

 

(9.10)

(9.11)

 

где К_gen - общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;

q_mid - среднечасовой расход сточных вод.

Зависимость между g _reg и t _reg допускается принимать по Таблице 9.5

Таблица 9.5 - Зависимость между значениями коэфициентов g _reg и t _reg

 

g reg	1,00	0,95	0,90	0,85	0,80	0,75	0,67	0,65
t reg	0,0	0,24	0,50	0,90	1,50	2,15	3,30	4,40

9.2.3.21 При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом. Приращения объема водной массы D W, м³, и концентрации D С, г/м³, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:

 

(9.12)

 

(9.13)

 

где q_en, q_ex, C_en, C_ex - расходы сточных вод и концентрации загрязняющих веществ на предыдущем шаге расчета;

W_av - объем усреднителя в момент расчета, м³.

 

Отстойники

 

9.2.4.1 Сооружения осветления сточных вод рекомендуется применять на очистных сооружениях производительностью свыше 5000 м³ /сутки. С этой целью могут быть использованы первичные отстойники, механические процеживатели, а также для производственных сточных вод и их смеси с бытовыми - масло-, жиро- нефтеловушки, гидроциклоны, флотаторы и др.

 

ПРИМЕЧАНИЕ При обоснованиях и по согласованию с уполномоченными государственными органами санитарно-эпидемиологического и экологического надзора допускается применять сооружения осветления сточных вод на очистных сооружениях производительностью ниже 5000 м³ /сутки.

 

9.2.4.2 При обосновании основанном на низкой загрязненности сточных вод допускается отказ от стадии осветления бытовых сточных вод.

В этом случае прозоры процеживающих решеток должны быть не более 10 мм, а время пребывания в песколовках - не менее 10 мин.

9.2.4.3 Тип отстойника (вертикальный, радиальный, с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очередности строительства, числа эксплуатируемых единиц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.

9.2.4.4 Число отстойников надлежит, принимать исходя из условия надежности их действия при ремонте одного из них:

- первичных не менее двух;

- вторичных не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими.

При минимальном их числе расчетный объем отстойников необходимо увеличивать от 1,2 раза до 1,3 раза.

9.2.4.5 Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления. Желоба двухъярусных отстойников следует рассчитывать из условия продолжительности отстаивания 1,5 часа.

Расчет вторичных отстойников надлежит производить согласно 9.3.8.4 – 9.3.8.10

9.2.4.6 Расчетное значение гидравлической крупности u ₀, мм/сек, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f(t), получаемым экспериментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле:

(9.14)

 

где H_set - глубина проточной части в отстойнике, м;

K_set - коэффициент использования объема проточной части отстойника;

t_set - продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h₁; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по Таблице 9.6;

n ₂ - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по рисунку 9.1.

 

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку :

(9.15)

где m_lab, m_pr - вязкость воды при соответствующих температурах в лабораторных и производственных условиях;

u ₀ - гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (9.14), мм/сек.

 

Таблица 9.6 - Значение эффекта осветления в зависимости от продолжительности отстаивания

 

Эффект осветления, %	Продолжительность отстаивания tset, с, в слое h 1 = 500 мм при концентрации взвешенных веществ, мг/л
	-	-

 

 

1 - Э = 50 %; 2 - Э = 60 %; 3 - Э = 70 %

Рисунок 9.1 - График зависимость показателя степени n ₂ от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания

 

 

9.2.4.7 Основные расчетные параметры отстойников надлежит определять по Таблице 9.7.

Таблица 9.7 - Значения основных расчетных параметров отстойников

Отстойник	Коэффициент использования объема Кset	Рабочая глубина части Hset, м	Ширина Bset, м	Скорость рабочего потока vw, мм/сек	Уклон днища к иловому приямку
Горизонтальный	0,50	от 1,500 до 4,000	2 hset - 5 hset	от 5,0 до 10,0	от 0,005до 0,050
Радиальный	0,45	от 1,500 до 5,000	-	от 5,0 до10,0	от 0,005до 0,050
Вертикальный	0,35	от 2,700 до 3,800	-	-	-
С вращающимся сборно-распределительным устройством	0,85	от 0,800 до1,200	-	-	0,05
С нисходяще-восходящим потоком	0,65	от 2,700 до 3,800	-	2 u o - 3 u o	-
С тонкослойными блоками:
Противоточная (прямоточная) схема работы	от 0,50 до 0,70	от 0,025 до 0,200	от2,0 до6,0	-	-
Перекрестная схема работы	0,80	от 0,025 до 0,200	1,5	-	0,005
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Коэффициент Кset определяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств; указывается организацией-разработчиком. ПРИМЕЧАНИЕ 2 Величину турбулентной составляющей vtb, мм/сек, в зависимости от скорости рабочего потока vw, мм/сек, надлежит определять по Таблице 9.8

9.2.4.8 Производительность одного отстойника q_set, м³/час, следует определять исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

а) для горизонтальных отстойников:

 

(9.16)

 

б) для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устройством:

(9.17)

 

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

(9.18)

Таблица 9.8 - Значение величины турбулентной составляющей v_tb,, в зависимости от скорости рабочего потока v_w

 

vw, мм/сек	5,00	10,00	15,00
vtb, мм/сек	0,00	0,05	0,10

 

г) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы:

 

(9.19)

д) то же, при противоточной схеме:

 

(9.20)

 

где К_set - коэффициент использования объема, принимаемый по Таблице 9.7;

L_set - длина секции, отделения, м;

L_bl - длина тонкослойного блока (модуля), м;

B_set - ширина секции, отделения, м;

B_bl - ширина тонкослойного блока, м;

D_set - диаметр отстойника, м;

d_en - диаметр впускного устройства, м;

u ₀ - гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/сек, определяемая по формуле (9.14);

v_tb - турбулентная составляющая, мм/сек, принимаемая по Таблице. 9.8 в зависимости от скорости потока в отстойнике v_w, мм/сек;

H_bl - высота тонкослойного блока, м;

h_ti - высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;

K_dis - коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пластинах равным 1.

9.2.4.9 Основные конструктивные параметры отстойников следует принимать:

а) для горизонтальных и радиальных отстойников:

- впуск исходной воды и сбор осветленной равномерными по ширине (периметру) впускного и сборного устройств отстойника;

- высоту нейтрального слоя для первичных отстойников на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных 0,3 м и глубину слоя ила от 0,3 м до 0,5 м;

- угол наклона стенок илового приямка от 50°С до 55°С;

б) для вертикальных отстойников:

- длину центральной трубы на глубину равной глубине зоны отстаивания;

- скорость движения рабочего потока в центральной трубе не более 30 мм/сек;

- диаметр раструба должен быть равен 1,35 диаметра трубы;

- диаметр отражательного щита должен быть равен 1,3 диаметра раструба;

- угол конусности отражательного щита должен быть равен 146°;

- скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом не более 20 мм/сек для первичных отстойников и не более 15 мм/сек для вторичных;

- высота нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка должна быть равна 0,3 м;

- угол наклона конического днища от 50° до 60°;

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

- площадь зоны нисходящего потока равной площади зоны восходящего;

- высоту перегородки, разделяющей зоны, равной 2/3 H_set;

- уровень верхней кромки перегородки выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстойника;

- распределительный лоток переменного сечения внутри разделительной перегородки;

г) для отстойников с тонкослойными блоками угол наклона пластин от 45° до 60°.

Начальное сечение лотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/сек, в конечном сечении скорость не менее 0,1 м/сек.

Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует выполнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м.

9.2.4.10 Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличения производительности эксплуатируемых станций существующие отстойники (горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками из тонкослойных элементов.

В этом случае блоки необходимо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.

9.2.4.11 Количество осадка Q_mud, м³/час, выделяемого при отстаивании, надлежит определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде C_en и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде C_ex:

(9.21)

где q_w - расход сточных вод, м³/час;

r_mud - влажность осадка, %;

g_mud - плотность осадка, г/см³.

9.2.4.12 Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его в отстойнике, следует определять интервал времени между выгрузками осадка.

При удалении осадка под гидростатическим давлением вместимость приямка первичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматривать равной объему осадка, выделенного за период не более 2 суток, вместимость приямка вторичных отстойников после аэротенков не более двухчасового пребывания осадка. При механизированном удалении осадка вместимость зоны накопления его в первичных отстойниках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 часов.

9.2.4.13 Перемещение выпавшего осадка к приямкам надлежит предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).

9.2.4.14 Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенными для перекачки жидкости с большим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейфером и т. д. Для вторичных отстойников рекомендуется предусматривать возможность изменения высоты гидростатического напора.

Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее:

- первичных 15 кПа;

- вторичных 12 кПа после биофильтров;

- после аэротенков 9 кПа.

Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200,0 мм.

9.2.4.15 Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды веществ.

Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.

Высоту борта отстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.

9.2.4.16 Водоприемные лотки должны быть оборудованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возможность его регулирования по высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.