Расчет консольно-балочных прогонов

Содержание

 

1. Задание на курсовую работу…………………………………………………………………3

2.Расчёт дощатого настила……………………………………………………………………...4

3.Расчет консольно-балочных прогонов………………………………………………………7

4.Расчет клеефанерной плиты покрытия………………………………………………………9

5.Расчет дощатоклееной двускатной балки прямоугольного сечения……………………...15

6.Пятиугольная металлодеревянная ферма с клеёными элементами. ……………………...23

7.Расчет элементов связей покрытия………………………………………………………….45

8.Список литературы…………………………………………………………………………...47

 

Задание на курсовой работу.

 

Запроектировать

1 Два варианта покрытия:

а) Прогонное решение (дощатый настил, прогоны).

б) Беспрогонное решение

2 Несущую конструкцию покрытия

3 Элементы связей покрытия

 

Исходные данные

1 Место строительства – г. Санкт-Петербург.

2 Ограждающие конструкции покрытия

а) Вид прогонов – консольно-балочные.

б) Ширина клеефанерной панели – 1.7 м.

3 Несущая конструкция покрытия

а) Вид балки– клейфанерная двускатная

б) Пролет – 18 м.

в) Шаг – 4.5 м.

г) Вид фермы- Прямоугольная из клейных элементов

Расчёт дощатого настила

 

Щиты настила шириной 2 м, длиной 2.8 м опираются на прогоны, установленные с шагом 1.7 м.

Защитный настил принимаем без расчета из досок сечением 100×16 мм, расположенных под углом 45º к доскам рабочего настила. Нижний рабочий настил назначаем из досок сечением 150×25 мм. Для проветривания делаем его разреженным с зазором 100 мм.

Произведем сбор нагрузок на 1 м² горизонтальной поверхности настила (табл. 1).

 

Таблица 1 Сбор нагрузок на 1 м² настила

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка,	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка,
Постоянная
1 Рубероидная кровля	0.09	1.3	0.117
2 Защитный настил:	0.08	1.1	0.088
3 Рабочий настил	0.075	1.1	0.083
Итого	0.245		0.288
Временная 1 Снеговая	1.26	0.7	1.8
Всего	1.51		2.1

 

Настил рассчитываем как двухпролетную балку на два сочетания нагрузок:

1 Собственный вес и снег – на прочность и прогиб (рис. 1,а);

2 Собственный вес и сосредоточенная нагрузка – только на прочность (рис. 1,б).

Расчет настила ведем для полосы шириной 1 м. Угол наклона кровли в виду его незначительности (принимаем уклон кровли 0.1) при расчете настила не учитываем.

Максимальный изгибающий момент при первом сочетании нагрузок

 

 

Момент сопротивления настила равен

 

 

б)

а)

Рисунок 1 Расчетные схемы настилов

а – при первом сочетании нагрузок, б – при втором сочетании нагрузок

 

Напряжения при изгибе

 

 

Момент инерции настила

 

 

Прогиб

 

 

 

Максимальный изгибающий момент при втором сочетании нагрузок

 

 

Здесь считаем, что, благодаря защитному настилу, действие сосредоточенной нагрузки распространяется на ширину 0.5 рабочего настила. Соответственно на ширине настила в 1 м разместится два груза и расчетная сосредоточенная нагрузка составит .

 

Расчет клеефанерной плиты покрытия

 

Панели покрытия состоят из деревянного несущего каркаса и фанерных обшивок, соединенных с каркасом водостойким клеем в одно целое, и образующие коробчатое сечение. Целесообразность применения клеефанерных панелей определяется малой массой при высокой несущей способности, что обеспечивается совмещением в фанерной обшивке ограждающих и несущих функций как поясов панели, так и настила.

В качестве утеплителя применяют, как правило, несгораемые и биостойкие теплоизоляционные материалы, например пенопласт или стекломаты. При изготовлении панели на верхнюю обшивку наклеивают один слой рубероида, второй и третий слои рубероида приклеивают после установки панелей на место.

Конструктивный расчет

Расчет по деформациям

Прогиб панели в середине пролета

 

 

Условия прочности и деформативности выполнены.

Расчет верхнего пояса

N=184,489кН, M=3,98кНм

Принимаем поперечное сечение элемента верхнего пояса из 7 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

R _и = R _с = R _см = 16/γ _n = 16/0,95 = 16,8 МПа,

Расчет по прочности

М _д – изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый

из расчета по деформированной схеме.

М – изгибающий момент в расчетном сечении без учета дополнительного момента от продольной силы

 

Нормальная сила приложена с эксцентриситетом е ≤ ¼ × h_сеч, принимаем е = 50 мм, тогда:

Ne = -64,3629 × 0.057 = 3,66 кН × м.

М = 10,7 – 3,66 = 7,04 кН × м.

 

x – коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента

– коэффициент продольного изгиба

–для сжато-изгибаемых элементов

А = 3000 – для древесины

Гибкость панели в плоскости изгиба

;

Расчет плоской формы деформирования

F _бр – площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на участке

n = 2 – для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования

j – коэффициент продольного изгиба

k _ф – коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов

Принемаем сечение 17х23,1см.

Расчет нижнего пояса

Стержни 1 и 7 конструктивно назначаем уголок 50х5 мм.

Стержни 2, 3, 4, 5, 6 нижнего пояса фермы, испытывающие растягивающие усилия N₃ = 183,404 кН, принимаем из парных стальных горячекатаных равнополочных уголков, составленных тавром (сталь С245 с ). Сечение подбираем по формулам центрального растяжения.

Для нижнего пояса . Расчётная длина стержня , .

Требуемая площадь стержня составит:

,

.

Сечение проектируем из двух равнополочных уголков. По сортаменту ГОСТ 8509 – 93 принимаем равнополочные уголки 50´5, , исходя из предельной гибкости

Отсюда радиус инерции сечения:

,

.

Определяем гибкость стержня и :

,

.

Определяем несущую способность сечения:

,

,

что удовлетворяет условию .

Определяем напряжение в сечении:

,

.

Окончательно принимаем сечение элементов нижнего пояса фермы из прокатных равнополочных уголков 50´5 по ГОСТ 8509 – 93.

Для обеспечения совместной работы составных стальных стержней фермы на участках между узлами дополнительно ставим соединительные накладки на расстояниях: в растянутых элементах – через 80i друг от друга (где i – радиус инерции уголка относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок). Накладки принимаем конструктивно из равнополочных уголков 50´5 по сортаменту ГОСТ 8509 – 93.

Расчет элементов решетки

Раскос №16;27

1)Расчетное усилие N=+119,026 кН, длинна раскоса 2,83м.

Выполняем проверку прочности:

Расчетное сопротивление растяжению древесины 2-го сорта с учетом коэффициентов γ _n и m ₀:

R _р = m ₀×9/γ _n = 0,8×9/0,95 = 7,58 МПа.

m ₀=0,8–коэффициент, учитывающий ослабление

R _р=9МПа–расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон для клееных элементов

γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий

Требуемая площадь сечения раскоса

здесь площадь ослабления принята в первом приближении 25 % от площади брутто;

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

 

Раскос №17,26

1)Расчетное усилие N=-116,526 кН, длина раскоса 3м.

Расчёт центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения производим по формулам:

на устойчивость:

Расчетное сопротивление древесины 2-го сорта сжатию вдоль волокон согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80.

R _с = 15МПа

где γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий.

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80 п. 4.3.

Гибкость в сжатых элементах фермы должна быть не более

Примим гибкость равную

 

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Выполним второе приближение:

Окончательно принимаем поперечное сечение раскоса из 6 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

 

Раскос №18,25

1)Расчетное усилие N=58,6586 кН, длина раскоса 3 м.

Выполняем проверку прочности:

Расчетное сопротивление растяжению древесины 2-го сорта с учетом коэффициентов γ _n и m ₀:

R _р = m ₀×9/γ _n = 0,8×9/0,95 = 7,58 МПа.

m ₀=0,8–коэффициент, учитывающий ослабление

R _р=9МПа–расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон для клееных элементов

γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий

Требуемая площадь сечения раскоса

здесь площадь ослабления принята в первом приближении 25 % от площади брутто;

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Раскос №19,24

1)Расчетное усилие N=-57,6408 кН, длинна раскоса 3,17м.

Расчёт центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения производим по формулам:

на устойчивость:

Расчетное сопротивление древесины 2-го сорта сжатию вдоль волокон согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80.

R _с = 15МПа

где γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий.

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80 п. 4.3.

Гибкость в сжатых элементах фермы должна быть не более

Примим гибкость равную

 

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Выполним второе приближение:

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Раскос№20,23

1)Расчетное усилие N=19,7362 кН, длинна стойки 3,176м.

Выполняем проверку прочности:

Расчетное сопротивление растяжению древесины 2-го сорта с учетом коэффициентов γ _n и m ₀:

R _р = m ₀×9/γ _n = 0,8×9/0,95 = 7,58 МПа.

m ₀=0,8–коэффициент, учитывающий ослабление

R _р=9МПа–расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон для клееных элементов

γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий

Требуемая площадь сечения раскоса

здесь площадь ослабления принята в первом приближении 25 % от площади брутто;

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Раскос№21,22

1)Расчетное усилие N=-19,4506 кН, длинна стойки 3,35м.

Расчёт центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения производим по формулам:

на устойчивость:

Расчетное сопротивление древесины 2-го сорта сжатию вдоль волокон согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80.

R _с = 15МПа

где γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий.

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80 п. 4.3.

Гибкость в сжатых элементах фермы должна быть не более

Примим гибкость равную

 

Принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Выполним второе приближение:

Максимальная гибкость:

 

Окончательно принимаем поперечное сечение раскоса из 4 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

 

Стойка№14

1) Расчетное усилие N=-122,269 кН, длина стойки 2,4м.

Расчёт центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения производим по формулам:

на устойчивость:

Расчетное сопротивление древесины 2-го сорта сжатию вдоль волокон согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80.

R _с = 15МПа

где γ _n - коэффициент надежности по назначению зданий.

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно актуализированной редакции СНиП II-25-80 п. 4.3.

Гибкость в сжатых элементах фермы должна быть не более

Примим гибкость равную

 

Принимаем поперечное сечение стойки из 7 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

Выполним второе приближение:

Принимаем поперечное сечение стойки из 7 досок толщиной 33мм, и шириной 17см после острожки.

 

 

Таблица 6 Сечения элементов с учетом унификации типоразмеров

 

Элемент фермы	Сечение, см^2
Верхний пояс	231x17
Нижний пояс	2∟50×50, t=5мм
Раскос №16	132x17
Раскос №17	132x17
Раскос №18	132x17
Раскос №19	132x17
Раскос №20	132x17
Раскос №21	132x17
Стойка	231x17

Рисунок 11. Решетка фермы.

Маркировка узлов фермы.

Опорный узел А

К профильным элементам нижнего пояса приварены вертикальные фасонки из полосовой стали. Стойку размещают между фасонками и прикрепляют к ним нагелями.

1. Рассчитываем сварные швы, прикрепляющие уголки нижнего пояса к вертикальным фасонкам в опорном узле.

Продольная сила в нижнем поясе (элемент №1) N=0 кН, т.к. усилие в стержне нулевое, принимаю минимально возможную длину ;

2. Т.к. стойка сжата, нагели в опорном узле устраиваем конструктивно, принимаем 4 нагеля диаметром 12мм

Нагели в узле устраиваем с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·12=84мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·12=42мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·12=36мм;

3. Выполним проверку на смятие стойки:

Проверка выполняется.

 

Узел «Б»

 

К профильным элементам нижнего пояса приварены вертикальные фасонки из полосовой стали. Раскосы размещают между фасонками и прикрепляются к ним нагелями.

1) Проектируем соединение на болтах. Расчетная несущая способность одного болта. Согласно п.5.13, табл. 17 актуализированной редакции СНиП II–25–80.

Для раскоса№16

Примем диаметр болта 10 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 10 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·10=70мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·16=35мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·16=30мм;

Для раскоса№17

Примем диаметр болта 10 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

 

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 10 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·10=70мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·10=35мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·10=30мм;

2) Рассчитываем сварные швы, прикрепляющие уголки нижнего пояса к вертикальным фасонкам в опорном узле.

Для элемента №2 и элемента №1 нижнего пояса

Продольная сила в нижнем поясе N=121,314кН

Продольная сила в нижнем поясе (элемент №1) N=0 кН,

Принимаем катет шва k=7мм. Расчетная длина шва

– расчетное сопротивление металла швов сварных соединений с угловыми

швами

–коэффициент глубины проплавления по металлу шва

– коэффициент условия работы

– коэффициент условий работы шва

– коэффициент надежности по назначению зданий

 

Узел «В»

 

К профильным элементам нижнего пояса приварены вертикальные фасонки из полосовой стали. Раскосы размещают между фасонками и прикрепляются к ним нагелями.

1)Проектируем соединение на болтах. Расчетная несущая способность одного болта. Согласно п.5.13, табл. 17 актуализированной редакции СНиП II–25–80.

Для раскоса№18

Примем диаметр болта 8 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 7 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·8=56мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·8=28мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·8=24мм;

Для раскоса№19

Примем диаметр болта 10 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

 

Требуемое количество болтов

 

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 5 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·10=70мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·10=35мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·10=30мм;

2) Рассчитываем сварные швы, прикрепляющие уголки нижнего пояса к вертикальным фасонкам в опорном узле.

Для элемента №2 и элемента №3 нижнего пояса

Принимаем катет шва k=7мм. Расчетная длина шва

– расчетное сопротивление металла швов сварных соединений с угловыми

швами

–коэффициент глубины проплавления по металлу шва

– коэффициент условия работы

– коэффициент условий работы шва

– коэффициент надежности по назначению зданий

 

Узел «Г»

 

К профильным элементам нижнего пояса приварены вертикальные фасонки из полосовой стали. Раскосы размещают между фасонками и прикрепляются к ним нагелями.

1)Проектируем соединение на болтах. Расчетная несущая способность одного болта. Согласно п.5.13, табл. 17 актуализированной редакции СНиП II–25–80.

Для раскоса№20

Примем диаметр болта 8 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 3 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·8=56мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·8=28мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·8=24мм;

Для раскоса№21

Примем диаметр болта 8 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 3 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·8=56мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·8=28мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·8=24мм;

2) Рассчитываем сварные швы, прикрепляющие уголки нижнего пояса к вертикальным фасонкам в опорном узле.

Для элемента №3 нижнего пояса

Принимаем катет шва k=7мм. Расчетная длина шва

Для элемента №4 нижнего пояса

– расчетное сопротивление металла швов сварных соединений с угловыми

швами

–коэффициент глубины проплавления по металлу шва

– коэффициент условия работы

– коэффициент условий работы шва

– коэффициент надежности по назначению зданий

 

 

Узел «Е»

1)Требуемая высота швеллера определяем из условия смятия древесины верхнего пояса фермы:

угол наклона касательной к горизонту

Принимаю швеллер №12 высотой (выборка из ГОСТ 8240-72)

2) Т.к. стойка сжата, нагели, крепящие стойку к фасонке устраиваем конструктивно, принимаем 4 нагеля диаметром 12мм

Нагели в узле устраиваем с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·12=84мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·12=42мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·12=36мм;

2) Выполним проверку на смятие стойки:

Проверка выполняется.

4)Проектируем соединение на болтах. Расчетная несущая способность одного болта. Согласно п.5.13, табл. 17 актуализированной редакции СНиП II–25–80.

Для раскоса№16

Примем диаметр болта 10 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 10 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·10=70мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·16=35мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·16=30мм;

5) Нагели, крепящие фасонку к верхнему поясу устраиваем конструктивно, принимаем 4 нагеля диаметром 12мм

Нагели в узле устраиваем с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·12=84мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·12=42мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·12=36мм;

6)Рассчитываем сварные швы, прикрепляющие швеллер к фасонкам в узле.

Принимаем катет шва k=6мм. Расчетная длина шва (с учетом количества фасонок-2шт и m=0,85)

Имеется

 

Узел «Ж»

Раскосы и верхний пояс размещаются между фасонками (верхний пояс ложится на опорную пластину) и прикрепляются к ним нагелями.

1)Проектируем соединение на болтах. Расчетная несущая способность одного болта. Согласно п.5.13, табл. 17 актуализированной редакции СНиП II–25–80.

Для раскоса№18

Примем диаметр болта 8 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 7 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·8=56мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·8=28мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·8=24мм;

Для раскоса№17

Примем диаметр болта 10 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

 

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 10 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·10=70мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·10=35мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·10=30мм;

2)Т.к. верхний пояс ложится на опорную пластину, нагели, крепящие фасонки к верхнему поясу устраиваем конструктивно, принимаем 4 нагеля диаметром 12мм

Нагели в узле устраиваем с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·12=84мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·12=42мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·12=36мм;

3)Толщину опорной пластины принимаем равной 20мм.

Узел «З»

Раскосы и верхний пояс размещаются между фасонками (верхний пояс ложится на опорную пластину) и прикрепляются к ним нагелями.

1)Проектируем соединение на болтах. Расчетная несущая способность одного болта. Согласно п.5.13, табл. 17 актуализированной редакции СНиП II–25–80.

Для раскоса№20

Примем диаметр болта 8 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

Требуемое количество болтов

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 3 болтов

Нагели в узле устраиваем в шахматном порядке с учетом расстановки.

вдоль волокон древесины S ₁ = 7 d=7·8=56мм;

поперек волокон S ₂ = 3,5 d=3,5·8=28мм;

от кромки элемента S ₃ = 3 d=3·8=24мм;

Для раскоса№19

Примем диаметр болта 10 мм

– по смятию элемента толщиной c (толщина средних элементов)

– по изгибу болта

 

Требуемое количество болтов

 

N – расчетное усилие

Т – наименьшая расчетная несущая способность

n _ш – число расчетных швов одного нагеля

Принимаем 5 болтов