Расчёт передач редуктора на ПК.

Выполним Расчёт передач редуктора с помощью ПК.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКАЕМЫХ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ К РАСЧЕТУ

ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ

ВВЕДИТЕ ВЕЛИЧИНУ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА НА ВАЛУ ЧЕРВЯЧНОГО КОЛЕСА В Н*М

ВВЕДИТЕ ЧИСЛО ОБОРОТОВ ВАЛА ЧЕРВЯЧНОГО КОЛЕСА N2

ВВЕДИТЕ ЧИСЛО ОБОРОТОВ ВАЛА ЧЕРВЯКА N1

ВВЕДИТЕ СРОК СЛУЖБЫ ПЕРЕДАЧИ В ЧАСАХ

ЧУГУН НЕПРИГОДЕН ПО СКОРОСТИ СКОЛЬЖЕНИЯ

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МПА

1) БРОНЗА БРОНФ 10-1-1

240.4822692871094

2) БРОНЗА БРОФ 10-1

193.3702392578125

3) БРОНЗА БРОЦС 5-5-5

140.6329040527344

4) БРОНЗА БРАЖ 9-4

148.2917938232422

5) ЛАТУНЬ ЛЦАЖМЦ 23-6-3-2

123.2917938232422

6) ЧУГУН СЧ 18

Введите допускаемые напряжения для материалов(МПа)...

240.482

193.370

140.633

148.292

123.292

Введите момент на валу червячного колеса(Нм)...

Введите коэффициент нагрузки при работе на контактную выносливость...

0.805

Введите передаточное отношение...

Введите мощность электродвигателя(Вт)...

7.5

Введите число оборотов электродвигателя(об\мин)...

ПОЛУЧЕННЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАТЕРИАЛА 1

----------------------------------------

Допускаемые напряжения(МПа): 240.5

Заданное передаточное отношение: 31.5

Заходность червяка: 1

Количество зубьев червячного колеса: 30.5

Момент на валу червячного колеса(Нм)...1620.00

Коэффициент нагрузки: 0.8

Модуль передачи(мм): 10.00

Межосевое расстояние(мм): 180.00

Коэффициент толщины червяка: 7.1

Полученное передаточное отношение: 30.5

Отклонение от заданного передаточного отношения составило: -3.2%

Делительный диаметр окружности червяка(мм): 71.00

Диаметр начальной окружности червяка(мм): 55.00

Наружный диаметр червяка(мм): 91.00

Диаметр впадин червяка(мм): 47.00

Диаметр делительной окружности колеса(мм): 305.00

Диаметр вершин зубьев червячного колеса(мм): 309.00

Диаметр впадин зубьев червячного колеса(мм): 265.00

Наибольший диаметр червячного колеса(мм): 489.00

Угол подъема витков червяка(рад.): 0.18

Ширина венца червячного колеса(мм): 56.70

Угол трения в зацеплении(рад.): 0.03

Коэффициент полезного действия передачи: 86.15%

Площадь поверхности корпуса редуктора(мм2): 126462.02

Скорость скольжения в зацеплении(м\с): 2.81

Температура масла в редукторе (градусы Цельсия): 20.00

Осевая сила на червяке (Н): 10583.61

Окружная сила на червяке (Н): 2233.54

Окружная сила на червячном колесе (Н): 10583.61

Радиальная сила в зацеплении (Н): 3852.43

 

ПОЛУЧЕННЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАТЕРИАЛА 2

----------------------------------------

Допускаемые напряжения(МПа): 193.4

Заданное передаточное отношение: 31.5

Заходность червяка: 1

Количество зубьев червячного колеса: 26.5

Момент на валу червячного колеса(Нм)...1620.00

Коэффициент нагрузки: 0.8

Модуль передачи(мм): 12.50

Межосевое расстояние(мм): 200.00

Коэффициент толщины червяка: 7.1

Полученное передаточное отношение: 26.5

Отклонение от заданного передаточного отношения составило: -15.9%

Недопусимо большое отклонение передаточного отношения...

Делительный диаметр окружности червяка(мм): 88.75

Диаметр начальной окружности червяка(мм): 68.75

Наружный диаметр червяка(мм): 113.75

Диаметр впадин червяка(мм): 58.75

Диаметр делительной окружности колеса(мм): 331.25

Диаметр вершин зубьев червячного колеса(мм): 336.25

Диаметр впадин зубьев червячного колеса(мм): 281.25

Наибольший диаметр червячного колеса(мм): 561.25

Угол подъема витков червяка(рад.): 0.18

Ширина венца червячного колеса(мм): 63.00

Угол трения в зацеплении(рад.): 0.03

Коэффициент полезного действия передачи: 87.45%

Площадь поверхности корпуса редуктора(мм2): 161912.14

Скорость скольжения в зацеплении(м\с): 3.51

Температура масла в редукторе (градусы Цельсия): 20.00

Осевая сила на червяке (Н): 9744.91

Окружная сила на червяке (Н): 2025.98

Окружная сила на червячном колесе (Н): 9744.91

Радиальная сила в зацеплении (Н): 3547.15

 

ПОЛУЧЕННЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАТЕРИАЛА 3

----------------------------------------

Допускаемые напряжения(МПа): 140.6

Заданное передаточное отношение: 31.5

Заходность червяка: 1

Количество зубьев червячного колеса: 25.5

Момент на валу червячного колеса(Нм)...1620.00

Коэффициент нагрузки: 0.8

Модуль передачи(мм): 16.00

Межосевое расстояние(мм): 250.00

Коэффициент толщины червяка: 7.1

Полученное передаточное отношение: 25.5

Отклонение от заданного передаточного отношения составило: -19.0%

Недопусимо большое отклонение передаточного отношения...

Делительный диаметр окружности червяка(мм): 113.60

Диаметр начальной окружности червяка(мм): 92.00

Наружный диаметр червяка(мм): 145.60

Диаметр впадин червяка(мм): 75.20

Диаметр делительной окружности колеса(мм): 408.00

Диаметр вершин зубьев червячного колеса(мм): 418.40

Диаметр впадин зубьев червячного колеса(мм): 348.00

Наибольший диаметр червячного колеса(мм): 706.40

Угол подъема витков червяка(рад.): 0.17

Ширина венца червячного колеса(мм): 78.75

Угол трения в зацеплении(рад.): 0.02

Коэффициент полезного действия передачи: 87.11%

Площадь поверхности корпуса редуктора(мм2): 232285.18

Скорость скольжения в зацеплении(м\с): 4.69

Температура масла в редукторе (градусы Цельсия): 20.00

Осевая сила на червяке (Н): 7911.76

Окружная сила на червяке (Н): 1579.60

Окружная сила на червячном колесе (Н): 7911.76

Радиальная сила в зацеплении (Н): 2879.88

 

ПОЛУЧЕННЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАТЕРИАЛА 4

----------------------------------------

Допускаемые напряжения(МПа): 148.3

Заданное передаточное отношение: 31.5

Заходность червяка: 1

Количество зубьев червячного колеса: 25.5

Момент на валу червячного колеса(Нм)...1620.00

Коэффициент нагрузки: 0.8

Модуль передачи(мм): 16.00

Межосевое расстояние(мм): 250.00

Коэффициент толщины червяка: 7.1

Полученное передаточное отношение: 25.5

Отклонение от заданного передаточного отношения составило: -19.0%

Недопусимо большое отклонение передаточного отношения...

Делительный диаметр окружности червяка(мм): 113.60

Диаметр начальной окружности червяка(мм): 92.00

Наружный диаметр червяка(мм): 145.60

Диаметр впадин червяка(мм): 75.20

Диаметр делительной окружности колеса(мм): 408.00

Диаметр вершин зубьев червячного колеса(мм): 418.40

Диаметр впадин зубьев червячного колеса(мм): 348.00

Наибольший диаметр червячного колеса(мм): 706.40

Угол подъема витков червяка(рад.): 0.17

Ширина венца червячного колеса(мм): 78.75

Угол трения в зацеплении(рад.): 0.02

Коэффициент полезного действия передачи: 87.11%

Площадь поверхности корпуса редуктора(мм2): 218736.02

Скорость скольжения в зацеплении(м\с): 4.69

Температура масла в редукторе (градусы Цельсия): 20.00

Осевая сила на червяке (Н): 7911.76

Окружная сила на червяке (Н): 1579.60

Окружная сила на червячном колесе (Н): 7911.76

Радиальная сила в зацеплении (Н): 2879.88

 

ПОЛУЧЕННЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАТЕРИАЛА 5

----------------------------------------

Допускаемые напряжения(МПа): 123.3

Заданное передаточное отношение: 31.5

Заходность червяка: 1

Количество зубьев червячного колеса: 29.5

Момент на валу червячного колеса(Нм)...1620.00

Коэффициент нагрузки: 0.8

Модуль передачи(мм): 16.00

Межосевое расстояние(мм): 280.00

Коэффициент толщины червяка: 7.1

Полученное передаточное отношение: 29.5

Отклонение от заданного передаточного отношения составило: -6.3%

Недопусимо большое отклонение передаточного отношения...

Делительный диаметр окружности червяка(мм): 113.60

Диаметр начальной окружности червяка(мм): 88.00

Наружный диаметр червяка(мм): 145.60

Диаметр впадин червяка(мм): 75.20

Диаметр делительной окружности колеса(мм): 472.00

Диаметр вершин зубьев червячного колеса(мм): 478.40

Диаметр впадин зубьев червячного колеса(мм): 408.00

Наибольший диаметр червячного колеса(мм): 766.40

Угол подъема витков червяка(рад.): 0.18

Ширина венца червячного колеса(мм): 88.20

Угол трения в зацеплении(рад.): 0.02

Коэффициент полезного действия передачи: 87.66%

Площадь поверхности корпуса редуктора(мм2): 269646.11

Скорость скольжения в зацеплении(м\с): 4.50

Температура масла в редукторе (градусы Цельсия): 20.00

Осевая сила на червяке (Н): 6838.98

Окружная сила на червяке (Н): 1418.46

Окружная сила на червячном колесе (Н): 6838.98

Радиальная сила в зацеплении (Н): 2489.39

По данному расчёту определяем наиболее приемлемый вариант. Наиболее приемлемым является вариант исполнения №1, потому как в нём, во-первых, отклонение от заданного передаточного отношения составило -3.2 %, а, как известно, данное отклонение не должно превышать 4%; во-вторых, КПД=86.15% вполне удовлетворительный.

 

Компоновка редуктора.

Произведём компоновку редуктора с помощью ПК. Компоновка прилагается к данной расчётно-пояснительной записке.

 

Расчёт зубчатой передачи.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ К РАСЧЕТУ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ

НА КОНТАКТНУЮ ВЫНОСЛИВОСТЬ

 

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СОЧЕТАНИЯ ТВЕРДОСТЕЙ ЗУБЬЕВ

 

ШЕСТЕРНЯ ЗУБЧАТОЕ КОЛЕСО

 

HB 320 HB 250

 

HRC 46 HB 290

 

HRC 62 HRC 45

 

ЕСЛИ ВЫ ОЗНАКОМИЛИСЬ С ТВЕРДОСТЬЮ ВВЕДИТЕ ЦИФРУ 1

ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ ЧИСЛА ОБОРОТОВ ВАЛА ШЕСТЕРНИ

ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ ЧИСЛА ОБОРОТОВ ВАЛА КОЛЕСА

ВВЕДИТЕ ВРЕМЯ РАБОТЫ МЕХАНИЗМА В ЧАСАХ

ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ УГЛА НАКЛОНА ПЕРЕДАЧИ B1

0.35

 

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ ШЕСТЕРНИ В МПА

703.9027099609375

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ КОЛЕСА В МПА

565.1050415039062

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ К РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ В МПА

571.053466796875

 

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ ШЕСТЕРНИ В МПА

1124.399291992188

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ КОЛЕСА В МПА

644.4180297851562

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ К РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ В МПА

792.6341552734375

 

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ ШЕСТЕРНИ В МПА

1902.181518554688

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ КОЛЕСА В МПА

1104.934204101562

ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ К РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ В МПА

1353.202026367188

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЗУБЧАТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ

 

ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЯ ДОПУСКАЕМЫХ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В МПа К РАСЧЕТУ

В ПОРЯДКЕ ИЗМЕНЕНИЯ СОЧЕТАНИЙ ТВЕРДОСТЕЙ

571.053

792.634

1353.202

 

 

РАСЧЕТ ТИХОХОДНОЙ СТУПЕНИ РЕДУКТОРА

 

ВВЕДИТЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ ЗНАЧЕНИЕ УГЛА НАКЛОНА ЗУБЬЕВ B РАДИАНАХ

0.21

ВВЕДИТЕ ПЕРЕДАТОЧНОЕ ЧИСЛО СТУПЕНИ

ВВЕДИТЕ ВЕЛИЧИНУ МОМЕНТА КРУТЯЩЕГО В Н*М НА ВЕДОМОМ ВАЛУ

ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА ТИХОХОДНОЙ СТУПЕНИ РЕДУКТОРА

810.44

ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ЭКВИВАЛЕНТНОСТИ E

0.805

ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ШИРИНЫ ЗУБЧАТОГО ВЕНЦА P

0.315

РАСЧЕТНЫЕ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ 571.052978515625 МПа

 

МЕЖОСЕВОЕ РАССТОЯНИЕ A= 180 ММ

МОДУЛЬ НОРМАЛЬНЫЙ MN= 3.150000095367432 ММ

ЧИСЛО ЗУБЬЕВ ШЕСТЕРНИ Z1= 56

ЧИСЛО ЗУБЬЕВ КОЛЕСА Z2= 56

 

ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ШЕСТЕРНИ D1= 180 ММ

ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ ШЕСТЕРНИ DA1= 186.3000030517578 ММ

ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА D2= 180 ММ

ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ КОЛЕСА DA2= 186.3000030517578 ММ

ШИРИНА ВЕНЦА ШЕСТЕРНИ B1= 62.70000076293945 ММ

ШИРИНА ВЕНЦА ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА B2= 56.70000076293945 MМ

УГОЛ НАКЛОНА ЗУБЬЕВ B3=.2003347426652908 РАД

КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ ИСХОДНОГО КОНТУРА X= 0

ОКРУЖНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 8971.5556640625 H

РАСПОРНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 3265.646240234375 H

ОСЕВАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 1821.751098632812 H

 

 

РАСЧЕТНЫЕ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ 792.6339721679688 МПа

 

МЕЖОСЕВОЕ РАССТОЯНИЕ A= 160 ММ

МОДУЛЬ НОРМАЛЬНЫЙ MN= 2.5 ММ

ЧИСЛО ЗУБЬЕВ ШЕСТЕРНИ Z1= 63

ЧИСЛО ЗУБЬЕВ КОЛЕСА Z2= 62

 

ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ШЕСТЕРНИ D1= 161.2799987792969 ММ

ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ ШЕСТЕРНИ DA1= 166.2799987792969 ММ

ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА D2= 158.7200012207031 ММ

ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ КОЛЕСА DA2= 163.7200012207031 ММ

ШИРИНА ВЕНЦА ШЕСТЕРНИ B1= 56.40000152587891 ММ

ШИРИНА ВЕНЦА ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА B2= 50.40000152587891 MМ

УГОЛ НАКЛОНА ЗУБЬЕВ B3=.2169314622879028 РАД

КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ ИСХОДНОГО КОНТУРА X= 0

ОКРУЖНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 10174.3955078125 H

РАСПОРНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 3703.47998046875 H

ОСЕВАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 2242.43310546875 H

 

РАСЧЕТНЫЕ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ 1353.202026367188 МПа

 

МЕЖОСЕВОЕ РАССТОЯНИЕ A= 100 ММ

МОДУЛЬ НОРМАЛЬНЫЙ MN= 2 ММ

ЧИСЛО ЗУБЬЕВ ШЕСТЕРНИ Z1= 49

ЧИСЛО ЗУБЬЕВ КОЛЕСА Z2= 49

 

ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ШЕСТЕРНИ D1= 100 ММ

ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ ШЕСТЕРНИ DA1= 104 ММ

ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА D2= 100 ММ

ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ КОЛЕСА DA2= 104 ММ

ШИРИНА ВЕНЦА ШЕСТЕРНИ B1= 37.5 ММ

ШИРИНА ВЕНЦА ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА B2= 31.5 MМ

УГОЛ НАКЛОНА ЗУБЬЕВ B3=.2003347426652908 РАД

КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ ИСХОДНОГО КОНТУРА X= 0

ОКРУЖНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 16148.7998046875 H

РАСПОРНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 5878.1630859375 H

ОСЕВАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 3279.152099609375 H

 

Проверочный расчёт передач.

Выполним проверочные расчёты червячной пары.

Расчёт на контактную выносливость.

Условие контактной выносливости выглядит следующим образом

[ ],

где d₂ =305 мм. – делительный диаметр червячного колеса, d_w1 =55 мм. – диаметр начальной окружности червяка, Т_р – рабочий крутящий момент, который находится следующим образом

Н∙м. Н∙мм.

[ σ_H ] находим по таблице 7.3 стр.214 [4]

[ σ_H ]= _.=285^.0.9^.1.13=290 МПа.

МПа.

σ_H < [ σ_H ], то есть условие выполняется.

Расчёт на изгиб.

Условие прочности на изгиб следующее

,

где Y_F – коэффициент формы зуба определяется по эквивалентному числу зубьев

;

– угол подъёма витка червяка на начальном цилиндре, определяемый следующим образом

; ; ; ;

мм.; мм.; 10583.61 Н.

K_FД – коэффициент долговечности при изгибе

,

где K_FE – коэффициент эквивалентности, равный 0,87; N_FG =10⁶ циклов – база изгибных напряжений; N – наработка, определяемая следующим образом:

циклов

Находим K_FД

K – коэффициент нагрузки, который находится следующим образом

,

где K_β – коэффициент концентрации нагрузки, определяемый так

,

где x – коэффициент режима, определяемый по таблице 4.1 стр.77 [4]: x =0,75; θ – коэффициент деформации червяка, определяемый по таблице 7.4 стр.215 [4]: θ =72.

K_V = K_HV – коэффициент динамичности, определяемый по таблице 4.11 стр.96: K_V =1,06

МПа.

определяем по таблице 7.3 стр.214 [4]

,

МПа.

< , то есть условие выполняется.

Расчёт по перегрузкам.

На статическую контактную прочность.

(по условию задания), МПа.

определяем по таблице 7.3 стр.214 [4].

МПа, < , то есть условие выполняется.

На изгибную статическую прочность.

, МПа.

МПа (по таблице 7.3 стр.214 [4])

< , то есть условие выполняется.

Таким образом, все условия выполняются, следовательно, передача является работоспособной.

 

Далее выполним проверочные расчёты для цилиндрической косозубой пары.

Расчёт на контактную выносливость.

Условие прочности на контактную выносливость выглядит следующим образом

,

K=270 – для косозубых передач; b₂=56.7 – ширина венца зуб. колеса; a =180 – межосевое расстояние; U =1 – передаточное число.

МПа

Н^.мм

[ σ_Н ] определяем по таблице 4.6 стр.90 [4]

,

где S_H =1,1 (по таблице 4.6 стр.90 [4]) – коэффициент безопасности.

МПа.

МПа, < , то есть условие выполняется.

Расчёт на изгиб.

Условие прочности на изгиб представляет собой следующее

,

где m_n =3,15 мм. –модуль; b =56,7 мм. – ширина зубчатого венца; F_t =8971.6 Н – окружная сила в зацеплении; Y_F – коэффициент формы зуба определяем по биэквивалентному числу зубьев из таблицы 4.13 стр.101 [4]

,

где z =56 – количество зубьев; β =11 – угол наклона линии зуба

Y_β – коэффициент наклона зуба

K_FД – коэффициент долговечности по изгибу;

K_FE =0.87;

N_FG=4^.10⁶ – база изгибных напряжений;

K_F – коэффициент нагрузки, который можно найти следующим образом

,

где K_Fα =0.91 (стр.92) – коэффициент распределения нагрузки;

K_Fβ =1,06 – коэффициент концентрации нагрузки; K_HV =1,1 (из таблицы 4.11 стр.96 [4]) – коэффициент динамичности.

 

МПа.

[ σ_F ] определяем по таблице 4.6 стр.90 [4]

,

где S_F =1,75 (по таблице 4.6 стр.90 [4]) – коэффициент безопасности.

МПа.

МПа, < , то есть условие выполняется.

Расчёт по перегрузкам.

На статическую контактную прочность.

МПа.

определяем по таблице 4.6 стр.90 [4].

МПа, < , то есть условие выполняется.

На изгибную статическую прочность.

МПа.

МПа (по таблице 4.6 стр.90 [4])

< , то есть условие выполняется.

Таким образом, все условия выполняются, следовательно, передача является работоспособной.