Мы поможем в написании ваших работ!
ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
|
Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты m
| Номер схемы
| Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок
| Коэффициент m и область применения схем
| |
| Здания с односкатными и двускатными покрытиями
а)
б)
| m = 1 при a £ 25°;
m = 0 «a ³ 60°.
Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° £ a £ 30°; вариант 3 — при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
| |
| Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
| m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a — уклон покрытия, град
| | 2 ’
| Покрытия в виде стрельчатых арок
| При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’, при b < 15° — схему 2
| |
| Здания с продольными фонарями закрытыми сверху
| 
 но не более:
4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;
2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;
2,0 ¾ для железобетонных плит покрытий пролетом 6 м и менее и для стального профилированного настила;
2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;
bl = hl, но не более b.
При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0
Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.
2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.
3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
| | 3’
| Здания с продольными фонарями, открытыми сверху
| 
Значения b (b 1, b 2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
| |
| Шедовые покрытия
| Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
| |
| Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями
| Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°
| |
| Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
| Вариант 2 следует учитывать при 
Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4
| |
| Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем
| Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.
Для плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых  покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
| |
| Здания с перепадом высоты
а)
б)
в)
| Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»).
Коэффициент m следует принимать равным:
где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении m равной 8 м;
l’ 1; l’ 2 — длины участков верхнего (l’ 1) и нижнего (l’ 2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:
для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями —
для покрытия.с продольными фонарями —
(при этом l’ 1 и l’ 2 следует принимать не менее 0).
т 1; m 2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т 1) и нижнего (m 2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:
0,4 — для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f / l £ 1/8;
0,3 — для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f / l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т 2 следует принимать:
т 2 = 0,5 k 1 k 2 k 3, но не менее 0,1, где   (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k 2 = 1);  но не менее 0,3 (а — в м; b, j — в град).
Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:
при  b = 2 h, но не более 16 м;
при  но не более 5 h и не более 16 м.
Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:
 (где h — в м; s 0 — в кПа);
4 — если нижнее покрытие является покрытием здания;
6 — если нижнее покрытие является навесом.
Коэффициент m1 следует принимать:
m1 = 1 – 2 m 2.
Примечания: 1. При d 1 (d 2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d 1 (d 2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т 1(т 2) для каждого пролета в пределах l’ 1 (l’ 2).
3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее  (где s 0 — в кПа)
| |
| Здания с двумя перепадами высоты
| Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b 1, m2, b 2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая:
т 1 и т 2в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h 1 и h 2) соответствующими т 1в схеме 8 и m 3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т 2в схеме 8. При этом:
| |
| Покрытие с парапетами
| Схему следует применять при
 (h — в м; s 0 — в кПа);
 но не более 3
| |
| Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
| Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b).
Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:
1,0 при d £ 1,5 м;
«d > 1,5 м,
но не менее 1,0 и не более:
1,5 при 1,5 < d £ 5 м;
2,0 «5 < d £ 10 м;
2,5 «10 < d £ 5 м;
b 1 = 2 h, но не более 2 d
| |
| Висячие покрытия цилиндрической формы
| 
|
(Измененная редакция, Изм. № 1)
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С
| Номер схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
|
|
| | наветренные
| с е = +0,8
| ¾
| | подветренные
| с е = –0,6
|
| |
| Здании с двускатными покрытиями
|
| 1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = –0,7.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0,2 l tg a
| | Коэффициент
| a, град
| Значения с е1, с е2 при  равном
| |
|
|
| 0,5
|
| ³ 2
| | с е1
|
|
+0,2
+0,4
+0,8
| –0,6
–0,4
+0,3
+0,8
| –0,7
–0,7
–0,2
+0,8
| –0,8
–0,8
–0,4
+0,8
| | С е2
| £ 60
| –0,4
| –0,4
| –0,5
| –0,8
| |
| |
| 
| Значения с е3 при равном
|
| |
|
| £ 0,5
|
| ³ 2
|
| |
| £ 1
³ 2
| –0,4
–0,5
| –0,5
–0,6
| –0,6
–0,6
|
| |
| |
| Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
| 1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0,7 f
| | Коэффициент
| 
| Значения с е1, с е2 при  , равном
| | 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| | с е1
|
0,2
³ 1
| +0,1
–0,2
–0,8
| +0,2
–0,1
–0,7
| +0,4
+0,2
–0,3
| +0,6
+0,5
+0,3
| +0,7
+0,7
+0,7
| | с е2
| Произвольное
| –0,8
| –0,9
| –1
| –1,1
| –1,2
| | Значение с е3 принимается по схеме 2
| |
| Здания с продольным фонарем
| Коэффициенты с е1, с е2 и с е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
| 1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1
| |
| Здания с продольными фонарями
| Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с е следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при l £ 2 с х = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря с х = 0,1l; при l >8 с х = 0,8, здесь 
Для остальных участков покрытия с е = –0,5
| 1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1
| |
| Здания с продольными фонарями различной высоты
| Коэффициенты  ,  и с е2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении с е1 за h 1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ с е следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h 1 ¾ h 2 необходимо принимать высоту фонаря
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с шедовыми покрытиями
| Для участка АВ с е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС с е = –0,5
| 1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с зенитными фонарями
| Для наветренного фонаря коэффициент с е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания, постоянно открытые с одной стороны
| При m £ 5 % сi 1 = сi 2 = ± 0,2; при m ³ 30 % сi 1 следует принимать равным с е3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi 2 = +0,8
| 1. Коэффициенты с е на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать ci = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2 w 0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента ci 1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
| |
| Уступы зданий при a < 15°
| Для участка CD с е = 0,7. Для участка ВС с е следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты с е1 и с е3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициент с е необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
| ¾
| |
| Навесы
|
| 1. Коэффициенты с е1, с е2, с е3, с е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
Для отрицательных значений с е1, с е2, с е3, с е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное
2. Для навесов с волнистыми покрытиями cf = 0,04
| | Тип схемы
| a, град
| Значения коэфицинтов
| | с е1
| с е2
| с е3
| с е4
| | I
|
| +0,5
+1,1
+2,1
| –1,3
+0,9
| –1,1
+0,6
|
–0,4
| | II
|
|
+1,5
+2
| –1,1
+0,5
+0,8
| –1,5
+0,4
|
+0,4
| | III
|
| +1,4
+1,8
+2,2
| +0,4
+0,5
+0,6
| ¾
¾
¾
| ¾
¾
¾
| | IV
|
| +1,3
+1,4
+1,6
| +0,2
+0,3
+0,4
| ¾
¾
¾
| ¾
¾
¾
| | 12 а
| Сфера
|
| 1. Коэффициенты с е приведены при Re > 4 · 105.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7 d
| | b, град
|
|
|
|
|
|
|
| | с е
| +1,0
| +0,8
| +0,4
| –0,2
| –0,8
| –1,2
| –1,25
| | Продолжение
| | b, град
|
|
|
|
|
|
| | с е
| –1,0
| –0,6
| –0,2
| +0,2
| +0,3
| +0,4
|
cx = 1,3 при R е < 105;
cx = 0,6 «2 · 105 £ R е £ 3 · 105;
cx = 0,2 «4 · 105 > R е.
где R е — число Рейнольдса;
d — диаметр сферы, м;
w 0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5;
z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
gf — определяется в соответствии с п. 6.11
| | 12 б
| Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
| с е1 = k 1 c b
где k 1 = 1 при с b > 0;
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h 1.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать:
b = 0,7 d;
h = h 1 + 0,7 f.
3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
| 
| 0,2
| 0,5
|
|
|
|
|
| | k 1 при с b < 0
| 0,8
| 0,9
| 0,95
| 1,0
| 1,1
| 1,15
| 1,2
| с b необходимо принимать при Re > 4 · 105 по графику:
| | Покрытие
| Значение с е2 при , равном
| |
| 1/6
| 1/3
| ³ 1
| Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при  £ 0,1
| –0,5
| –0,6
| –0,8
| |
| |
| 
| 
| 
|
|
| ³ 5
| | ci
| –0,5
| –0,55
| –0,7
| –0,8
| –0,9
| –1,05
| |
| Призматические сооружения
| cx = kcx ¥; cy = kcy ¥.
Таблица 1
| 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, cf = 0,1; для волнистых покрытий cf = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий при  = 0, 1 – 0,5 и b = 40° – 50°
су ¥ = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15 b.
3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h 1, d — диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у
| | l e
|
|
|
|
|
|
| ¥
| | k
| 0,6
| 0,65
| 0,75
| 0,85
| 0,9
| 0,95
|
| | l e необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
| 
| l e = l
| l e = 2l
| 
| 
| 
| В табл. 2  где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.
Таблица 3
| | Эскизы сечений и направлений ветра
| b, град
|
| сх ¥
| Прямоугольник
|
| £ 1,5
³ 3
| 2,1
1,6
| | 40 ¾ 50
| £ 0,2
³ 0,5
| 2,0
1,7
| Ромб
|
| £ 0,5
³ 2
| 1,9
1,6
1,1
| Правильный треугольник
|
| ¾
¾
|
1,2
| | Таблица 4
| | Эскизы сечений и направление ветра
| b, град
| n
(число сторон)
| сх ¥ при
Re > 4 · 105
| Правильный многоугольник
| Произвольный
|
6 ¾ 8
| 1,8
1,5
1,2
1,0
| |
| Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
| сх = kcx ¥,
где k — определяется по табл. 1 схемы 13;
cx ¥ — определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
| 1. R е следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d — диаметр сооружения.
Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01 d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.
2. Для волнистых покрытий
cf = 0,04.
3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение cx допускается снижать на 10 %
| |
| Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
| 
где сxi — аэродинамический коэффициент i -го элемента конструкций; для профилей сxi = 1,4, для трубчатых элементов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать l е = l. (см. табл. 2 схемы 13);
Ai — площадь проекции i -го элемента на плоскость конструкции;
Аk — площадь, ограниченная контуром конструкции
| 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и
2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
| |
| Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
| Для наветренной конструкции коэффициент сx 1 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций
сx 2 = сx 1h.
Для ферм из труб при R е ³ 4 · 105
h = 0,95.
| 1. См. примеч. 1—3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси;
b — расстояние между соседними фермами.
4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
| | j
| Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4 · 105 и  , равном
| |
|
|
|
|
|
| | 0,1
| 0,93
| 0,99
|
|
|
| | 0,2
| 0,75
| 0,81
| 0,87
| 0,9
| 0,93
| | 0,3
| 0,56
| 0,65
| 0,73
| 0,78
| 0,83
| | 0,4
| 0,38
| 0,48
| 0,59
| 0,65
| 0,72
| | 0,5
| 0,19
| 0,32
| 0,44
| 0,52
| 0,61
| | 0,6
|
| 0,15
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| |
| Решетчатые башни и пространственные фермы
| ct = cx (1+ h) k 1,
где cx — определяется так же, как для схемы 15;
h — определяется так же, как для схемы 16.
| 1. См. примеч. 1 к схеме 15.
2. ct относится к площади контура наветренной грани.
3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k 1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 %
| | Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра
| k 1
| 
| 1,0
| 
| 0,9
| 
| 1,2
| |
| |
| Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
| cxa = cx sin 2 a,
где cx — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
| ¾
| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное
|
Археология
Биология
Генетика
География
Информатика
История
Логика
Маркетинг
Математика
Менеджмент
Механика
Педагогика
Религия
Социология
Технологии
Физика
Философия
Финансы
Химия
Экология
