Мы поможем в написании ваших работ!
ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
|
Висячие забивные сваи всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта
4.2. Несущую способность Fd, кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
 (8)
где gc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый gc = 1;
R ‑ расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.1;
A — площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;
u — наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.2;
hi — толщина 1-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
gcR gcf — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3.
В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
Таблица 1
|
Глубина
| Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа те/м)
| | погружения нижнего конца сваи, м
| песчаных грунтов средней плотности
| |
| гравелистых
| крупных
| —
| средней крупности
| мелких
| пылеватых
| —
| |
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести / равном
| |
|
| 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| |
| 7500 (750)
| 6600 (660)
4000 (400)
| 3000 (300)
| 3100 (310) 2000 (200)
| 2000 (200)
1200 (120)
| 1100 (110)
| 600 (60)
| |
| 8300 (830)
| 6800 (680)
5100 (510)
| 3800 (380)
| 3200 (320)
2500 (250)
| 2100(210)
1600 (160)
| 1250 (125)
| 700 (70)
| |
| 8800 (880)
| 7000 (700)
6200 (620)
| 4000 (400)
| 3400 (340)
2800 (280)
| 2200 (220)
2000 (200)
| 1300(130)
| 800 (80)
| |
| 9700 (970)
| 7300 (730)
6900 (690)
| 4300 (430)
| 3700 (370)
3300 (330)
| 2400 (240)
2200 (220)
| 1400 (140)
| 850 (85)
| |
| 10500(1050)
| 7700 (770)
7300 (730)
| 5000 (500)
| 4000 (400)
3500 (350)
| 2600 (260)
2400 (240)
| 1500 (150)
| 900 (900)
| |
| 11700(1170)
| 8200 (820)
7500 (750)
| 5600 (560)
| 4400 (440)
4000 (400)
| 2900 (290)
| 1650(165)
| 1000 (100)
| |
| 12600 (1260)
| 8500 (850)
| 6200 (620)
| 4800 (480)
4500 (450)
| 3200 (320)
| 1800 (180)
| 1100(110)
| |
| 13400 (1340)
| 9000 (900)
| 6800 (680)
| 5200 (520)
| 3500 (350)
| 1950 (195)
| 1200 (120)
| |
| 14 200 (1420)
| 9500 (950)
| 7400 (740)
| 5600 (560)
| 3800 (380)
| 2100 (210)
| 1300 (130)
| |
| 15000(1500)
| 10000(1000)
| 8000 (800)
| 6000 (600)
| 4100 (410)
| 2250 (225)
| 1400 (140)
| | Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой ‑ для пылевато-глинистых.
2. В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м ‑ от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах ‑ от уровня дна болота. При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл.1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6м.
3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi в табл. 1 и 2 определяются интерполяцией.
4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа (2000 тс/м2).
5. Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:
4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;
3,0 — для зданий и прочих сооружений;
6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15х0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %.
7. Для супесей при числе пластичности lp £ 4и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
| Таблица 2
|
| Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек fi, кПа (тс/м2)
| |
| песчаных грунтов средней плотности
| | Средняя глубина расположения слоя грунта,
| крупных и средней крупности
| мелких
| пылеватых
| —
| —
| —
| —
| —
| —
| | м
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном
| |
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| 0,7
| 0,8
| 0,9
| 1,0
| |
| 35(3,5)
| 23 (2,3)
| 15(1,5)
| 12(1,2)
| 8(0,8)
| 4(0,4)
| 4(0,4)
| 3(0,3)
| 2(0,2)
| |
| 42(4,2)
| 30 (3,0)
| 21(2,1)
| 17(1,7)
| 12(1,2)
| 7(0,7)
| 5(0,5)
| 4(0,4)
| 4(0,4)
| |
| 48 (4,8)
| 35(3,5)
| 25 (2,5)
| 20 (2,0)
| 14(1,4)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| 5(0,5)
| |
| 53(5,3)
| 38(3,8)
| 27 (2,7)
| 22 (2,2)
| 16(1,6)
| 9(0,9)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 5(0,5)
| |
| 56 (5,6)
| 40(4,0)
| 29 (2,9)
| 24 (2,4)
| 17(1,7)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| |
| 58(5,8)
| 42(4,2)
| 31 (3,1)
| 25 (2,5)
| 18(1,8)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| |
| 62(6,2)
| 44(4,4)
| 33 (3,3)
| 26 (2,6)
| 19(1,9)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| |
| 65 (6,5)
| 46 (4,6)
| 34(3,4)
| 27 (2,7)
| 19(1,9)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7 (0,7)
| 6(0,6)
| |
| 72(7,2)
| 51 (5,1)
| 38(3,8)
| 28 (2,8)
| 20 (2,0)
| 11(1,1)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| |
| 79(7,9)
| 56 (5,6)
| 41 (4,1)
| 30(3,0)
| 20 (2,0)
| 12(1,2)
| 8(0,8)
| 7 (0,7)
| 6(0,6)
| |
| 86(8,6)
| 61 (6,1)
| 44 (4,4)
| 32(3,2)
| 20 (2,0)
| 12(1,2)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| |
| 93 (9,3)
| 66(6,6)
| 47 (4,7)
| 34(3,4)
| 21 (2,1)
| 12(1,2)
| 9(0,9)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| |
| 100 (10,0)
| 70 (7,0)
| 50(5,0)
| 36(3,6)
| 22 (2,2)
| 13(1,3)
| 9(0,9)
| 8 (0,8)
| 7(0,7)
| | Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi табл. 2 следует учитывать требования, изложенные в примеч.2 и 3 к табл. 1.
2. При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
3. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2.
4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е < 0,5 и глин с коэффициентом пористости е < 0,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2, при любых значениях показателя текучести.
| Таблица 3
| Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов
| Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
| |
| под нижним концом gcR
| на боковой поверхности gcf
| | 1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами
| 1,0
| 1,0
| | 2. Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:
|
|
| | а) равном стороне квадратной сваи
| 1,0
| 0,5
| | б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи
| 1,0
| 0,6
| | в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи)
| 1,0
| 1,0
| | 3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более
| 1,0
| 0,9
| | 4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:
|
|
| | а) песчаные средней плотности:
|
|
| | крупные и средней крупности
| 1,2
| 1,0
| | мелкие
| 1,1
| 1,0
| | пылеватые
| 1,0
| 1,0
| | б) пылевато-глинистые с показателем текучести IL = 0,5:
|
|
| | супеси
| 0,9
| 0,9
| | суглинки
| 0,8
| 0,9
| | глины
| 0,7
| 0,9
| | в) пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0
| 1,0
| 1,0
| | 5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом:
|
|
| | а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее
| 1,0
| 1,0
| | б) то же, от 0,4 до 0,8 м
| 0,7
| 1,0
| | 6. Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL £ 0,5 при диаметре уширения, равном:
|
|
| | а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта
| 0,9
| 1,0
| | б) 1,5 м в песках и супесях
| 0,8
| 1,0
| | в) 1,5 м в суглинках и глинах
| 0,7
| 1,0
| | 7. Погружение вдавливанием свай:
|
|
| | а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие
| 1,1
| 1,0
| | б) в пески пылеватые
| 1,1
| 0,8
| | в) в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL < 0,5
| 1,1
| 1,0
| | г) то же, IL > 0,5
| 1,0
| 1,0
| | Примечание. Коэффициенты gcR и gcf по поз. 4 табл. 3 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > IL > 0 определяются интерполяцией.
| Примечания: 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (8), при этом за периметр и на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения — периметр поперечного сечения уширения.
Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах — и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного в створе уширения, следует принимать равным нулю.
2. Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (8) для лессовых пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.
Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi, указанные в табл. 1 и 2, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному водонасыщению грунта.
4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.
4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, Fd кН (тс), с наклоном боковых граней iр £ 0,025 следует определять по формуле
 (9)
где gc, R, A, Fd, hi, fi — то же, что в формуле (8);
ui — наружный периметр i- го сечения сваи, м;
u0,i — сумма размеров сторон i -го поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к оси сваи;
ip — наклон боковых граней сваи в долях единицы;
Ei — модуль деформации i -го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа (тс/м2), определяемый по результатам компрессионных испытаний;
ki — коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по табл. 4;
zr — реологический коэффициент, принимаемый zr = 0,8.
Примечания: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не производится.
2. Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 0,025 допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии — по формуле (9), принимая значение ip равным 0,025.
Таблица 4
| Грунты
| Коэффициент ki
| | Пески и супеси
| 0,5
| | Суглинки
| 0,6
| | Глины:
|
| | при Ip = 18
| 0,7
| | при Ip = 25
| 0,9
| | Примечание. Для глин с числом пластичности 18 < Ip < 25 значения коэффициента ki, определяются интерполяцией.
| 4.5. Несущую способность Fdu, кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле
Fdu =  , (10)
где u, gcf, hi, fi — то же, что в формуле (8);
gc,— коэффициент условий работы; для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, gc = 0,6, на глубину 4 м и более, gc = 0,8 — для всех зданий и сооружений кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12.
Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.
|
Археология
Биология
Генетика
География
Информатика
История
Логика
Маркетинг
Математика
Менеджмент
Механика
Педагогика
Религия
Социология
Технологии
Физика
Философия
Финансы
Химия
Экология
