В. Н. Ковалевский, Ю. И. Виноградов

Г.П.Парамонов, В.А.Артемов,

В.Н.Ковалевский, Ю.И.Виноградов

 

 

Учебное пособие содержит описание специальных взрывных технологий в геологии, горном деле, в нефте- и газодобывающей отраслях, их классификации по назначению и условиям применения в различных средах: скальных грунтах, мерзлых грунтах, в грунтах под слоем воды. Рассматриваются буровзрывные методы проведения разведочных траншей при вскрытии и разведке месторождений полезных ископаемых; траншей под укладку нефтегазопроводов; технологические особенности различных методов взрывания в зависимости от горно-геологических и гидрогеологических условий. Особое внимание уделяется вопросам обеспечения безопасности охраняемых объектов при воздействии сейсмовзрывных, гидроударных и ударных воздушных волн. Предлагаются методические рекомендации по расчету безопасных расстояний при производстве взрывных работ вблизи действующих газопроводов и по использованию укрытий – локализаторов от разлета осколков.

Предназначено для студентов специальностей 091000 «Взрывное дело» и 090200 «Подземная разработка месторождений полезных ископаемых».

 

 

Научный редактор проф. Ю.В.Шувалов

 

Рецензенты: проф. В.А.Белин (Национальная организация инженеров-взрывников), канд. тех. наук Л.Д.Дьяконов (Госгортехнадзор России)

 

 

С727	Специальные взрывные технологии в геологии, горном деле, нефте- и газодобывающей отраслях: Учеб. пособие / Санкт-Петербургский госу­дарственный горный институт (технический университет) / Г.П.Парамонов, В.А.Артемов, В.Н.Ковалевский, Ю.И.Виноградов. СПб, 2004. 74 с. ISBN 5-94211-232-0

УДК 624.132.35:625 (075.80)

ББК 33.133

 

 

ISBN 5-94211-232-0

Ó Санкт-Петербургский горный институт им. Г.В.Плеханова, 2004 г.

 

Введение

 

Проходка траншей различного назначения осуществляется, как правило, буровзрывным способом. Трассы траншей, залегающие в весьма сложных гидрогеологических условиях, проходят по пересеченной местности, представленной грунтами с различными горно-геологическими характеристиками. Кроме того, трасса проведения траншеи зачастую пересекает природные препятствия в виде болот, рек и пр., что является определяющим фактором при выборе технических решений по способам проведения траншей.

Особое место в технологическом процессе строительства магистральных газопроводов занимают взрывные работы. Применение взрывных работ позволяет обеспечить высокие темпы строительства при одновременном обеспечении высокой степени безопасности такого значимого и ответственного объекта как магистральный газопровод.

Наиболее технически сложными этапами технологического процесса при проведении различных траншей с использованием взрывных работ являются:

· сооружение траншей в скальных грунтах;

· сооружение подводных траншей;

· рыхление мерзлых грунтов.

Необходимо помнить, что производство взрывных работ связано с обязательным учетом таких негативных факторов воздействия взрыва на окружающую среду, как сейсмовзрывные и ударно-воздушные волны, а также разлет осколков. Тем более, что взрывные работы при строительстве траншей под магистральные газопроводы проводятся зачастую в стесненных условиях, т.е. вблизи жилых и промышленных зданий и сооружений, линий электропередач, транспортных сетей и коммуникаций, а также действующих газопроводов. Это обязывает принимать меры по предотвращению повреждений охраняемых объектов. Поэтому только правильный выбор метода производства взрывных работ с учетом свойств и характера строения взрываемого массива, а также соблюдение и выполнение технологических решений, обеспечивающих безопасность взрывных работ, может гарантировать их высокое качество и эффективность.

 

 

Методы производства взрывных работ

При сооружении траншей в скальных грунтах

 

В практике проведения траншей применяют различные методы: котловых и удлиненных зарядов при взрывании на выброс, сосредоточенных, шпуровых и скважинных зарядов при взрывании на рыхление в пределах заданного контура выработки.

 

 

Методика расчета удлиненных зарядов,

Взрывание на выброс

 

Выемки заданного профиля образуются взрыванием зарядов, рассчитанных на выброс породы.

Масса сосредоточенного заряда выброса определяется по формуле Борескова

, (22)

где q _в – расчетный удельный расход ВВ, кг/м³; W – линия наименьшего сопротивления, м; n – показатель действия взрыва; ; r – радиус воронки, м.

Для образования выемок на выброс заряды могут располагаться в один или несколько рядов.

При однорядном расположении расстояние между зарядами (W > 1,5 м)

. (23)

Значение а для часто встречающихся величин n:

 

a	1,25 W	1,5 W	1,8 W	2,0 W
n	1,5	2,0	2,5	3,0

 

При двухрядном или многорядном расположении и одновременном взрывании зарядов расстояние между рядами b принимается равным расстоянию между зарядами в ряду.

Если расстояния между зарядами в соседних рядах не равны между собой,

, (24)

где a ₁ и а ₂ – расстояние между зарядами соответственно в первом и втором рядах.

При n = 1¸2 видимая глубина траншеи (рис.3)

. (25)

В глинистых и суглинистых грунтах

. (26)

В скальных породах при n > 2 видимая глубина траншеи равна ЛНС, но разрушающее действие взрыва проявляется на глубину, равную радиусу сферы сжатия (в дециметрах)

 

 

Рис.3.Схема действия заряда выброса

 

, (27)

где U – коэффициент пропорциональности, учитывающий свойства породы, для скальных пород U = 10.

При проектировании траншей заданного профиля показатель действия взрыва n, число рядов зарядов и расстояние между рядами вычисляют графически с таким расчетом, чтобы проектируемая воронка соответствовала по возможности заданному профилю выемки.

При трехрядном расположении одновременно взрываемых зарядов значение n для зарядов среднего ряда принимается большим, чем для зарядов крайних рядов, на 0,5. В случае замедленного или короткозамедленного взрывания среднего ряда показатели n зарядов увеличиваются на 0,2-0,3.

При взрывании на выброс в условиях горизонтального рельефа (рис.3) ширина и высота навала ориентировочно

; (28)

. (29)

Масса удлиненного заряда выброса (в килограммах), ось которого параллельна обнаженной поверхности (см. рис.1),

, (30)

где W – расстояние от оси заряда до свободной поверхности, м.

Формула (30) справедлива, если , где а вычисляется по формуле (23).

Видимая глубина выемки рассчитывается по формуле (25) или (26).

Для шлангового заряда

, (31)

где Q – масса заряда, т; D – плотность заряжания ВВ, т/м³; l _зар – длина заряда, м.

Если одним удлиненным зарядом не может быть получена выемка заданного профиля (недостаточная ширина понизу), параллельно располагают два или три заряда, удаленных один от другого на величину а, определяемую по формуле (23).

В зависимости от поставленной задачи заряды могут взрываться одновременно или с замедлением. При этом показатель действия взрыва n и последовательность взрывания зарядов принимаются аналогично.

Параметры удлиненных зарядов выброса в скважинах (шпурах), оси которых перпендикулярны поверхности, рассчитываются так же, как и параметры сосредоточенных зарядов, с учетом вместимости и расположения скважин. Принимается следующий порядок расчета:

· В соответствии с заданными параметрами выемки вычисляют массу сосредоточенного заряда Q по формуле (22) и расстояние между зарядами в ряду а по формуле (23).

· Устанавливают глубину скважин

,

где W – ЛНС эквивалентного сосредоточенного заряда, м.

· Определяют вместимость одной скважины Q _с при условии ее заполнения взрывчатым веществом на 2/3 глубины.

· Вычисляют расстояние между скважинами:

если Q < Q _с, расстояние между скважинами а _с = а;

если Q > Q _с, скважины сближают, определив расстояние между ними

. (32)

Формулу (32) рекомендуется применять, когда

> .

При < необходимо делать кусты из двух-трех скважин, при которых за расчетную массу заряда Q _с принимают сумму массы зарядов в кусте (данная методика расчета справедлива для выемок глубиной до 6 м).

Метод котловых зарядов

 

Котловыми называют заряды, размещенные в полости (котле), образованной расширением в определенных местах шпура или скважины путем простреливания малыми зарядами, прожигания и другими способами.

Шпуры и скважины, имеющие котлы, называют соответственно котловыми шпурами и котловыми скважинами.

Котловые заряды допускается применять в следующих случаях:

· когда ими технологически возможно и экономически целесообразно заменить камерные, скважинные или шпуровые заряды;

· когда сопротивление по подошве уступа настолько велико, что заряд, помещенный в скважину или шпур, не в состоянии его преодолеть.

Взрывным способом заданный объем котла получают одним или несколькими простреливаниями.

Масса прострелочного заряда

,

где Q – масса основного заряда, кг; П_пр – показатель простреливаемости, дм³/кг (табл.1); D – плотность ВВ (насыпная), кг/дм³; п – показатель степени, равный порядковому номеру простреливания, для последнего простреливания n = 1, для предпоследнего n = 2 и т.д.

Таблица 1

Ориентировочные значения показателя простреливаемости П_пр

Горная порода	Категория грунтов и пород по СНиПу	Ппр
Глина
пластичная моренная	II	900-1400
черная	III	400-600
моренная	III	220-530
желто-бурая жирная	III	220-270
темно-красная жирная	III	170-250
Мергель
мягкий трещиноватый	IV	100-170
мягкий сильно трещиноватый	IV	180-280
Глина ломовая темно-синяя	IV	100-150
Суглинок тяжелый, глина песчанистая	IV	70-190
Мел мягкий, известняк-ракушечник	V	35-65
Мергель средней крепости, доломит мергелистый, известняк мягкий сильно трещиноватый	V-VI	около 20, большое рассеивание значений
Гипс плотный, мелкозернистый, сланцы глинистые крепкие, гранит сильно трещиноватый, фосфориты средней крепости, силициты, известняки средней трещиноватости	VI-VIII	3-15
Гранит средней трещиноватости, кварциты плотные железистые, кварциты плотные серые, апатитонефелиновая руда, известняк плотный, змеевик с включением асбеста, песчаник, доломит	VII-XI	2-10
Роговики, скарны, мрамор, гранитоид, кремень пластовый, известняки крепкие, гранит крупно- и среднезернистый, фосфориты крепкие, доломит крепкий	VII-XI	0,2-5

По этой формуле масса последнего прострелочного заряда

.

Масса предпоследнего прострелочного заряда

.

Чтобы определить необходимое число простреливаний, находят, прежде всего, предельно допустимую массу первого прострелочного заряда, которую вычисляют по диаметру котла (в дециметрах), принимаемого шарообразным,

.

Длину первого прострелочного заряда l _зар можно принять равной значению D _к. Если не предъявляется особых требований к степени сосредоточенности заряда, l _зар увеличивается. При отношение длины полученной полости к ее поперечному размеру примерно равно четырем. Выбирая l _зар, необходимо стремиться к тому, чтобы число простреливания было минимальным.

Масса первого прострелочного заряда не должна превышать Q _нач. По вместимости заряжаемой части скважины (шпура)

,

где Р – вместимость 1 м скважины (шпура), кг.

Тогда

.

Если Q ₁ < Q _нач, требуемый котел можно получить с одного простреливания. При Q ₁ > Q _нач надо делать два простреливания или больше, вычисляя массу зарядов Q ₁, Q ₂ и т.д. до тех пор, пока последний из них не станет меньше Q _нач. Его и следует принимать за первый прострелочный заряд.

При проведении работ по простреливанию необходимо контролировать объем котла и уточнять опытным путем показатель простреливаемости П_пр. Требуемый объем котла (в кубических дециметрах)

.

Объем котла может измеряться специальными приборами или определяться на опытной скважине (шпуре) с помощью засыпания в нее известного количества инертного сыпучего материала.

ПРИ ОБРАЗОВАНИИ ПРОФИЛЬНЫХ ВЫЕМОК

При сооружении выемок в скальных породах особое значение придается устойчивости откосов выемки. Для получения выемок с точно и хорошо отработанным профилем без нарушения естественного строения пород в откосах применяют контурное взрывание. Выемки можно оконтуривать до или после разрушения основной массы породы в пределах проектного контура выемки. В первом случае по контуру выработки делают щель, т.е. предварительно оконтуривают. В литературе этот метод известен как метод предварительного щелеобразования. Во втором случае заряды оконтуривающих скважин (шпуров) взрывают после скважин (шпуров) рыхления. Такой способ в отличие от предыдущего принято называть последующим оконтуриванием. Условия работы зарядов при этих способах резко отличаются друг от друга: при предварительном оконтуривании заряды работают в зажиме (одна обнаженная поверхность), при последующих – при наличии второй обнаженной поверхности, в сторону которой отбивается горная порода. В сопоставляемых способах технология и организация работ будут различными.

Метод предварительного оконтуривания может применяться при наличии холостых (незаряженных) шпуров или скважин между заряженными. Наличие холостых шпуров изменяет условия работы зарядов, так как появляется дополнительная обнаженная поверхность. По этому признаку методы контурного взрывания с предварительным оконтуриванием можно разделить на две группы: с использованием холостых скважин (шпуров) и без применения их.

Для методов с последующим оконтуриванием использование холостых шпуров не является характерным, а общей основой повышения качества оконтуривания является уменьшение разрушающего действия взрывов контурных зарядов на окружающую породу. В принципе это может быть достигнуто за счет изменения параметров зарядов и их расположения. В этой связи целесообразно выделить две разновидности метода: при нормальном и уменьшенном диаметре зарядов.

Разнообразие методов последующего оконтуривания связано в основном с отсутствием взрывчатых веществ, удовлетворяющих требованиям контурного взрывания, и в связи с этим необходимостью изменения конструкции контурного заряда. При контурном взрывании по линии откоса забуривают скважины малого диаметра (76-105 мм ), в которых размещают заряды пониженной плотности (0,1-1,0 кгна 1 мскважины). Низкая плотность заряжания достигается за счет создания воздушных зазоров по длине и по радиусу заряда (рис.4).

Для определения плотности заряжания контурных скважин при методе предварительного щелеобразования (оконтуривания) в зависимости от физико-механических свойств горных пород предложена номограмма (рис.5, а). В соответствии с номограммой установлена оптимальная плотность заряжания в зависимости от крепости пород для различных типов ВВ (рис.5, б).

Вторым фактором, определяющим эффективность контурного взрывания, в частности предварительного щелеобразования, является выбор рационального расстояния между оконтуривающими скважинами.

На рис.6 приведены зависимости значений неровности боковой поверхности выемки от расстояния между скважинами.

Из рис.6 следует, что существует интервал изменения расстояния между скважинами, в пределах которого качество оконтуривания изменяется незначительно. Дальнейшее увеличение расстояний между скважинами приводит к резкому ухудшению качества оконтуривания, возрастанию значений неровностей.

 

 

Рис.4. Конструкции скважинных зарядов при контурном взрывании: а – сплошной заряд диаметром 16-20 мм;

б – полупатроны ВВ; в – воздушный промежуток; г – патроны ВВ, прикрепленные к детонирующему шнуру (ДШ);

д – рассредоточенный заряд из рассыпного ВВ; е – стержневой заряд

 

1 – ДШ; 2 – забоечный материал; 3 – бумажная пробка; 4 – воздушный промежуток; 5 – донные заряды; 6 – полупатроны ВВ;

7 – патроны ВВ; 8 – деревянная рейка

 

100 200 300 400 500 Диаметр скважин, мм       б 50 100 125 150 Диаметр скважин, мм   Рис.7. Зависимость расстояния между контурными скважинами от их диаметра: а – при постоянной линейной плотности заряжания; б – при постоянной объемной плотности заряжания   1 – для абсолютного значения расстояний; 2 – для относительных расстояний

На основании экспериментальных исследований разработаны зависимости, характеризующие изменение расстояния между контурными скважинами от их диаметра при постоянной линейной (рис.7, а) и объемной плотности заряжания (рис.7, б). При постоянной линейной плотности масса 1 м заряда остается неизменной независимо от диаметра скважины. При постоянной объемной плотности масса 1 мзаряда изменяется пропорционально квадрату диаметра заряда.

Расстояние между оконтуривающими скважинами зависит также от трещиноватости и слоистости горных пород (табл.2). При большей трещиноватости массива расстояния между контурными скважинами должны уменьшаться.

Параметры расположения оконтуривающих скважин диаметром 105 ммприведены в табл.3.

Для заряжания оконтуривающих скважин следует применять низкобризантные ВВ. Взрыв контурных скважин осуществляется до взрыва остальных скважин или в один прием с зарядами рыхления, но с опережением на 75-100 мс.

При взрыве контурных скважин образуется щель, которая ограничивает распространение трещин за контур выемки при взрыве зарядов рыхления.

Таблица 2

Таблица 7

Щелевыми зарядами

 

Технология рыхления сезонно-мерзлых грунтов щелевыми зарядами заключается в том, что заряд ВВ располагают в горизонтальной зарядной полости, получаемой при помощи щелерезной машины. И.Л.Балбачан предложил использовать, наряду с заряжаемыми щелями, незаряжаемые (компенсирующие). Щелевзрывной способ рыхления сезонно-мерзлых грунтов целесообразно применять при площадном рыхлении для разработки котлованов, но особенно эффективен он при рыхлении грунта в профильных выемках различного технологического назначения – траншеях под магистральные трубопроводы, инженерных коммуникаций, мелиоративных каналов и т.д.

Сущность метода заключается в том, что в результате взрыва мерзлый грунт, расположенный между зарядной и компенсирующей щелями, дробится с одновременным смещением в сторону дополнительной обнаженной поверхности, образованной компенсирующей щелью. При правильном выборе расстояния между этими щелями и массы заряда ВВ может быть получена траншея с вертикальными стенками.

Наиболее распространенными являются технологии с использованием одной зарядной и в зависимости от ширины траншеи одной или двух компенсирующих щелей. При ширине траншеи до 1,3 м рекомендуется применять двухщелевую схему (рис.18, а).

При ширине траншеи более 1,3 м применяют трехщелевую схему с расположением заряда ВВ в центральной щели (рис.18, б).

Глубина нарезаемых щелей

Н _щ = (0,85¸0,9) Н _м,

где Н _м – глубина промерзания, м.

Рис.18. Схема рыхления сезонно-мерзлых грунтов щелевыми зарядами при двух (а) и трех (б) щелях   1 –заряд ВВ; 2 – детонирующий шнур; 3 – забойка; 4 – зарядная щель; 5 – компенсирующая щель

Меньшая глубина соответствует легковзрываемым сезонно-мерзлым грунтам.

Общий расход ВВ, необходимый для рыхления заданного объема мерзлого грунта,

,

где q – удельный расход ВВ, кг/м³; V _щ – объем грунта в щелях, м³.

Ширина щелей определяется шириной рабочего органа щелерезной машины. Оптимальной считается ширина щелей 0,1-0,3 м.

Безопасность взрывных работ

При проведении траншей

 

От повреждения осколками

Эффективными методами уменьшения дальности разлета осколков является применение зарядов рыхления с минимально возможным удельным расходом ВВ, достаточной высококачественной забойки шпуров и скважин, гидровзрывания, различного рода укрытий. Применение одного метода защиты объектов не исключает использования другого. Укрывать можно как разрушаемый объект с целью ограничения зоны разлета осколков, так и защищаемый.

Очень часто рыхление сезонно-мерзлых грунтов производят непосредственно вблизи жилых и промышленных зданий и сооружений, линий электропередачи, транспортных сетей и коммуникаций, когда рыхление не может обеспечить безопасности этих объектов от разлетающихся осколков грунта и воздушной ударной волны. в этом случае наиболее эффективным средством является укрытие, названное локализатором взрыва. Различают два типа локализаторов взрыва:

· газонепроницаемые, изготавливаемые из металлических листов, бревенчатых матов, мешков с песком и т.д.;

· газопроницаемые, жесткие (решетки, рамы с панцирными сетками и т.д.) и эластичные (маты из якорных цепей и стальных колец).

По конструкции локализаторы разделяют на щитовые, арочные, коробчатые, сетчатые и комбинированные. Газопроницаемые укрытия находят более широкое применение, так как позволяют значительно снизить их массу на единицу площади, а благодаря своей эластичности увеличить срок годности. Для персонала, связанного со взрывными работами, применяют в качестве укрытий передвижные блиндажи с деревянными или железобетонными перекрытиями. Блиндажи устанавливают на определенном расстоянии от места взрыва, гарантирующем людям безопасность от поражения воздушной ударной волной.

Масса локализатора

,

где K _л – эмпирический коэффициент, зависящий от соотношения площадей укрываемой поверхности разрушаемого массива и локализатора, а также массы заряда ВВ (при Q ³ 7 кг K _л = 1,1, при Q < 7 кг K _л = 7/ Q); Q – масса одновременно взрываемого под локализатором заряда, кг.

При использовании в качестве локализатора взрыва сплошных жестких укрытий из стальных листов и матов из якорных цепей массу укрытия определяют по формулам, предложенным ФА.Авдеевым и В.Л.Бароном:

,

где a – коэффициент, для жестких укрытий a = 1, для укрытий из якорных цепей a = 0,22; Н _м – мощность разрыхляемого слоя сезонно-мерзлых грунтов, м; r – плотность грунта, кг/м³; Н_q – безразмерный коэффициент относительной массы заряда,

Н_q = Q _н/(q _в ),

где Q _н – расчетный заряд нормального выброса, кг; q _в – удельный расход ВВ на выброс, кг/м³.

Масса плоских укрытий из деревянных или металлических щитов при воздушном промежутке между укрытиями и поверхностью взрываемого объекта

,

где Q – общая масса взрываемых под укрытием зарядов ВВ, кг; L – величина воздушного промежутка, м; R – заданный радиус разлета грунта, м.

Укрытия из металлических листов (рис.19). Для их устройства применяют стальной лист толщиной от 4-5 до 20-30 мм. Могут использоваться различные отходы листового железа: металлическая обшивка судов, футеровка и т.д.

			б

 

 

Рис.19. Схема укрытий из стальных листов при взрывании зарядов: а –

на поверхности; б – в траншее; все размеры даны в метрах

 

Из листового железа изготовляют маты, удобные для укладки на заряды, массой, не превышающей грузоподъемность автокрана, с помощью которого возводят укрытия. Обычные размеры матов 1,5 ´ 2,5; 2,0 ´ 4,5 м и более, масса 1,7-3,0 т.

При толщине листа 20-30 ммматы изготовляются однослойными, тонкие листы укладываются в пачки из 5-8 слоев и скрепляются болтами. При этом маты из пачек тонких листов более долговечны, так как эластичность таких матов под действием взрывов делает их более стойкими против разрушения. До полного износа эти маты выдерживают 90-100 взрывов, тогда как жесткие толстолистые маты – 50-60.

После заряжания выработок и монтажа взрывной сети металлические маты укладываются на бревенчатые или другие подкладки толщиной 25-30 см. Количество укладываемых друг на друга матов зависит от требуемой массы укрытия на единицу площади и определяется расчетом, приведенным выше.

Для уменьшения расхода металлических матов можно создать расчетную массу укрытий с помощью пригрузки. Для этой цели на металлические маты укладывают фундаментные блоки и другие прочные и тяжелые предметы в необходимом количестве.

Кроме бревен, в качестве подкладок используются специально изготовленные деревянные переносные ряжи. В этом случае свободное пространство под укрытием может достигнуть 1-1,2 м. При такой высоте свободного пространства под укрытием можно производить заряжание, что позволяет сократить время взрывного цикла и повысить безопасность для окружающих людей на период заряжания. Это особенно важно при производстве взрывных работ в населенных пунктах и в стесненных условиях.

Иногда применяют металлические укрытия, выполненные в виде различных передвижных шатров, ящиков и бронированных колпаков, закрепленных на полозьях. Однако такие укрытия чрезвычайно тяжелы и громоздки, устанавливать их над зарядами трудно, а на строительных площадках часто и невозможно. Кроме того, обеспечить достаточную прочность таких устройств очень сложно.

Укрытия из бревенчатых матов (рис.20). Для изготовления матов размером 1 ´ 4,5 или 1,2 ´ 5 мможно использовать бревна диаметром 20-25 см, которые скрепляются арматурной сталью или тросом толщиной 15-20 ммв виде поперечной оплетки или прошивки. Срок службы деревянных матов в 2-2,5 раза меньше, чем металлических. Его можно увеличить с помощью амортизирующего приспособления в виде набивки на маты списанных автопокрышек, воспринимающих удар взрыва и тем самым предохраняющих маты от преждевременного разрушения. Маты с таким приспособлением выдерживают до 50 взрывов.

Организация взрывных работ с применением деревянных бревенчатых укрытий ничем не отличается от организации работ с металлическими укрытиями.

а

б

 

 

Рис.20.Схема укрытий из бревенчатых матов

при взрывании зарядов: а – на поверхности;

б – в траншее; все размеры даны в метрах

Укрытия из мешков с песком. В производственных условиях такой вид укрытий применяют редко, так как это связано с большими затратами ручного труда по заполнению мешков песком и укладке их на заряды. Во время взрыва песок смешивается с породой, увеличивая объем уборки и вывозки грунта, особенно в тех случаях, когда мощность взрываемого слоя мала, например, при рыхлении грунтов в населенных пунктах.

Укрытия взрывной сети из детонирующего шнура чаще всего выполняют с помощью песка. Толщина слоя песка, достаточная для предотвращения воздействия воздушной ударной волны, обычно не превышает 7-10 см.

Укрытия из войлочных матов. Этот вид легких сплошных укрытий применяют при взрывании мелких зарядов, располагаемых в малодоступных местах или на большой высоте (верхняя часть дымовых труб и др.), т.е. в тех случаях, когда более тяжелые виды укрытий невозможно применить из-за особых производственных условий.

Защита отдельных агрегатов и производственного оборудования. Трансформаторные киоски, линейные узлы связи, насосы, двигатели и другое малогабаритное оборудование и агрегаты от возможного разлета породы защищаются постоянными прочными надстройками из накатника или бревен.

В целях сокращения вынужденных простоев, связанных с отгонкой от места взрыва экскаваторов, их оборудуют подвесными укрытиями из накатника, закрепляемыми на задней стенке. Крыша машины также укрывается накатником.

Если экскаватор имеет защитные устройства, перед взрывом его отгоняют от забоя не на 100-120 м, а на 10-30 м(в зависимости от высоты уступа), затем разворачивают укрытой задней частью в сторону взрыва.

Подвесными укрытиями можно снабдить буровые станки и другое горное оборудование.

Перед взрывом эти укрытия поднимают с помощью лебедки и закрепляют со стороны взрыва на том или ином агрегате.

Прерывистые (проницаемые) укрытия. Прерывистые укрытия до недавнего времени применялись только в жестком исполнении. Они представляют собой различные приспособления в виде решеток, рам с панцирными сетками или жалюзи и т.д. Все они малоэффективны, и потому область их применения ограничена.

Большой практический интерес представляют прерывистые эластичные укрытия, которые выполнены в виде матов, изготовленных из якорных цепей, скрепленных между собой железными кольцами. Наиболее удобные размеры цепей, применяемых для этой цели, указаны в табл.8.

 

Таблица 8

При взрывных работах

 

Диаметр цепного железа, мм	Длина завесы, мм	Ширина завесы, мм	Масса цепи
кг/м	кг/м^2
			14,9 17,2 19,8 21,8 28,5

___________________

Примечание. Масса цепей с контрфорсами на 5-10 % превышает массу цепей без контрфорсов.