Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение температур кипения растворов↑ ⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 2 Содержание книги
Поиск на нашем сайте
Общий перепад давлений в установке равен, МПа: (7) где давление греющего пара в первом корпусе, МПа; давление греющего пара в барометрическом конденсаторе, МПа. Подставив, получим, МПа: В первом приближении общий перепад давлений распределяют между корпусами поровну. Тогда давления греющих паров в корпусах (в МПа) равны: = 1,135 (8) , МПа Давление пара в барометрическом конденсаторе: (9) , МПа Что соответствует заданной величине давления греющего пара в барометрическом конденсаторе. По давлениям паров находим их температуры и энтальпии: Полученные величины сводим в таблицу 1.1. Таблица 1.1 Значения давления, температуры и энтальпии
При определении температуры кипения растворов в аппаратах исходят из следующих допущений. Распределение концентраций раствора в выпарном аппарате с интенсивной циркуляцией практически соответствует модели идеального перемешивания. Поэтому концентрацию кипящего раствора принимают равной конечной в данном корпусе и, следовательно, температуру кипения раствора определяют при конечной концентрации. Изменение температуры кипения по высоте кипятильных труб происходит вследствие изменения гидростатического давления столба жидкости. Температуру кипения раствора в корпусе принимают соответствующей температуре кипения в среднем слое жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на сумму температурных потерь от температурной (Δ’), гидростатической (Δ”) и гидродинамической (Δ”’) депрессий. Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Обычно в расчётах принимают Δ”’ = 1,0 – 1,5 град на корпус. Примем для каждого корпуса Δ”’ = 1 град. Тогда температуры вторичных паров в корпусах (в °С) равны: °С (10) °С (11) Сумма гидродинамических депрессий: °С (12) По температурам вторичных паров определим их давления: Полученные величины сводим в таблицу 1.2 Таблица 1.2 Значения температуры и давления
Гидростатическая депрессия обусловлена разностью давлений в среднем слое кипящего раствора и на его поверхности. Давление в среднем слое кипящего раствора Рср каждого корпуса определяется по уравнению: (13) где РВП – давление вторичных паров, МПа; Н – высота кипятильных труб в аппарате, м; ρ – плотность кипящего раствора, кг/м3; ε – паронаполнение (объёмная доля пара в кипящем растворе), м3/м3. Для выбора значения Н необходимо ориентировочно оценить поверхность теплопередачи выпарного аппарата FОР. При кипении водных растворов можно принять удельную тепловую нагрузку аппарата с естественной циркуляцией q = 20000 – 50000 Вт/м2. Примем q = 40000 Вт/м2. Тогда поверхность теплопередачи первого корпуса ориентировочно равна:
(14) где r1 = 2073 кДж/кг – теплота парообразования вторичного пара [2].
, м2
По ГОСТ 11987-81 трубчатые аппараты с принудительной циркуляцией и вынесенной греющей камерой (тип 2, исполнение 1) состоят из кипятильных труб высотой 4 м при диаметре dН = 38 мм и толщине стенки δСТ = 2 мм. Примем высоту кипятильных труб Н = 6 м. При пузырьковом (ядерном) режиме кипения паронаполнение составляет ε = 0,4 – 0,6. Примем ε = 0,5. Плотность водных растворов при температуре 35 °С и соответствующих концентрациях в корпусах равна [3]: ρ1 = 1055 кг/м3; ρ2 = 1371 кг/м3; При определении плотности растворов в корпусах пренебрегаем изменением её с повышением температуры от 35 °С до температуры кипения ввиду малого значения коэффициента объёмного расширения и ориентировочно принятого значения ε. Давления в среднем слое кипятильных труб корпусов (в Па) равны: , МПа , МПа
Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и теплоты испарения растворителя: Полученные величины сводим в таблицу 1.3 Таблица 1.3 Значения давления, температуры и теплоты испарения
Определяем гидростатическую депрессию по корпусам (°С): ,°С ,°С Сумма гидростатических депрессий равна: ,°С Температурная депрессия Δ определяется по уравнению: , (15) где Т – температура паров в среднем слое кипятильных труб, К; rВП– теплота парообразования вторичного пара, кДж/кг; - температурная депрессия при атмосферном давлении, К [3].
Находим значение Δ’ по корпусам (в °С): , °С , °С Сумма температурных депрессий равна: ,°С Температуры кипения растворов в корпусах равны (в °С): , °С , °С В аппаратах с вынесенной греющей камерой и принудительной циркуляцией обычно достигаются скорости раствора v = 2 – 2,5 м/с. Для этих аппаратов масса циркулирующего раствора равна:
(16) где ρ – плотность раствора, кг/м3; S – сечение потока в аппарате, м2. Сечение потока в аппарате S рассчитываемое по формуле: (17)
S = Sтруб ∙ nтруб =0,0011 ∙ 0,488=0,00055 где dВН – внутренний диаметр труб, м; Н – принятая высота труб, м. Таким образом, перегрев раствора в j -м аппарате Δtперj равен: , (18) где IВП – энтальпия вторичного греющего пара, кДж/кг; сВ, сН – теплоемкости соответственно воды и конденсата греющего пара, кДж/(кг∙К); tК – температура конденсата греющего пара, К; М – масса конденсата, кг. Полезная разность температур в каждом корпусе может быть рассчитана по уравнению: (19) Анализ этого уравнения показывает, что величина Δtпер /2 представляет собой дополнительную температурную потерю. В связи с этим общую полезную разность температур выпарных установок с аппаратами с вынесенной зоной кипения нужно определять по следующему выражению: (20)
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-19; просмотров: 159; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.191.189.119 (0.006 с.) |