Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Пример гидравлического расчета промывки скважины↑ ⇐ ПредыдущаяСтр 6 из 6 Содержание книги Поиск на нашем сайте
7. Построение графика давлений
Иллюстрация гидравлического расчета — построение графика-распределения давления в циркуляционной системе буровой. Пример такого графика показан на рис. 6.29. Построение графика целесообразно выполнять в следующем порядке. 1. Слева необходимо изобразить геометрию кольцевого канала и компоновку бурильного инструмента с соблюдением вертикального масштаба. 2. Проводим тонкие горизонтальные линии через точки соединения различных элементов бурильной колонны (горизонтали I—I, II—II, III—III). 3. Определим гидростатическое давление на забое скважины (при отсутствии циркуляции) для двух случаев: а) в скважине, заполненной промывочной жидкостью плотностью ρ, по формуле pc = ρgL, (6.10.28) где L — глубина забоя скважины, м; б) в скважине, заполненной той же жидкостью, содержащей частицы выбуренной породы, плотностью ρш: pc' = φρgL + (1- φ) ρшgL, (6.10.29) где φ — то же, что и в формуле (6.10.5); 4. Отложив значения рс и р'с на горизонтали IV— IV, получим точки d и d'. 5. Соединим точки d и d' с началом координат и получим линии изменения гидростатического давления в затрубном пространстве. В пересечении линии Od' с горизонталями I—I, II—II и III—III получим точки a, b и с. 6. От точек а, b, с и d' по горизонталям вправо откладываем суммарные гидродинамические потери давления, определенные по формулам (6.10.12), (6.10.16), (6.10.19). Получаем точки а', b', с', d".
Рис. 6.29. Графики распределения давления в циркуляционной системе: 1 - турбобур с долотом; 2 — УБТ; 3 — ТБПВ; 4 — ЛБТ; 5 — обсадная колонна; 6 — слабый пласт; 7 — пласт с максимальным градиентом пластового давления. Стрелки соответствуют движению жидкости в скважине
7. Соединив точки 0, а', b', с' и d", строим кривую изменения гидродинамического давления в затрубном пространстве при циркуляции. 8. Из точки d" восстанавливаем вертикаль до пересечения с осью давлений и получаем точку, соответствующую забойному давлению при бурении скважины р3. 9. Через точку d" проводим прямую, параллельную 0d. В пересечении с горизонталями получим точки k, m, n и точку s в пересечении с осью давлений. 10. Отложив по горизонтали от точки d" отрезок, соответствующий перепаду давления в долоте, получаем точку е. 11. Длина отрезка kk' равна сумме перепадов давления в долоте ∆рд и турбобуре ∆рт. 12. Длины отрезков mm', nn' и ss' соответствуют давлениям, которые определяем по формуле р = ∆рд + ∆рт + , (6.10.30) где — суммарные гидродинамические потери давления внутри 1-й секции бурильной колонны, определяемые по формулам (6.10.11), (6,10.15), (6.10.20). 13. Вправо от точки s' откладываем отрезок, равный потерям давления в наземной обвязке ∆р0 - Получаем точку, соответствующую давлению в насосе рн. 14. Соединяя точки е, k', m', n', s', рн, получим график изменения давления от забоя скважины до насоса.
Исходные данные для расчета Глубина бурения скважины L, м 2700 Глубина залегания кровли пласта с максимальным градиентом пластового давления Lк, м 2670 Пластовое давление в пласте с максимальным градиентом пластового давления рпл, МПа 29,86 Глубина залегания подошвы пласта с минимальным градиентом гидроразрыва (поглощения) Lп, м 2450 Давлений гидроразрыва (поглощения) рг, МПа 39 Плотность разбуриваемых пород ρ, кг/м3 2400 Механическая скорость бурения υм, м/с 0,015 Момент турбобура, необходимый для разрушения породы, Мр, Н-м 1450 обеспечивающая вынос шлама, υк, м/с 0,85 Реологические свойства жидкости: динамическое напряжение сдвига τ0, Па 20 пластическая вязкость η, Па-с 0,027 Тип бурового насоса У8-7М Число буровых насосов 1 Диаметр скважины dc, м 0,225
Элементы бурильной колонны У Б Т: длина L, м 70 наружный диаметр dн, м 0,146 внутренний диаметр dв, м 0,075 ТБПВ: длина L, м 2600 наружный диаметр dн, м 0,127 внутренний диаметр dв, м 0,107 наружный диаметр замкового соединения dм, м 0,170
Элементы наземной обвяжи Условный размер стояка, мм 140 Диаметр проходного сечения, мм: бурового рукава 102 вертлюга 75 ведущей трубы 40
1. Поскольку применяется турбинный способ бурения, примем в формуле (6.10.2) коэффициент а равным 0,65 м/с. Исходя из условий всасывания, коэффициент наполнения m возьмем равным 0,9. 2. Определяем расход промывочной жидкости из условия выноса шлама Q = (0,2252 — 0,1272) 0,85 = 0,0229 м3/с. 3. Определяем расход промывочной жидкости из условия очистки забоя скважины (6.10.2); Q = а dс2 = 0,65 0,2252 =0,0258 м3/с. 4. По наибольшему значению Q = 0,0258 м3/с из табл. 6.2 выбираем диаметр втулок буровых насосов. На практике часто из двух установленных насосов используют один, а другой находится в резерве. Однако если гидравлическая часть насосов будет надежной, то для подвода большей гидравлической мощности к долоту, обеспечивая Q ≥ 0,0258 м3/с, целесообразно применять оба насоса. В данном примере расчеты проведены при работе одного насоса. Принимаем диаметр втулок 160 мм и определяем подачу одного насоса (n — 1) при коэффициенте наполнения m = 0,9 по формуле (6.10.3): Q = nmQн = 1,0 ∙ 0,9 ∙ 0,031 = 0,0279 м3/c. Найденная подача приемлема, так как она не меньше подач, полученных выше по формулам (6.10.1) и (6.10.2). Тогда минимальная скорость жидкости в кольцевом канале за ТБПВ υк = = = 1,03 м/с , 5. Определяем плотность промывочной жидкости, исходя из условия создания противодавления, препятствующего притоку в скважину пластового флюида, по формуле (6.10.4): ρ = kр = 1,07 = 1220 кг/м3; ρ = = = 1274 кг/м3. В дальнейших расчетах примем ρ = 1220 кг/м3. 6. По справочнику [12] или табл. 6.3, составленной по данным ВНИИБТ, выбираем турбобур типа ЗТСШ-195ТЛ, который при работе на воде плотностью ρс = 1000 кг/м3 имеет тормозной момент Мтн = 3500 Н∙м при номинальном расходе Qтн = 0,040 м3/с и перепаде давления ∆ртн = 3,0 МПа. Длина турбобура Lт = 30 м, наружный диаметр dт = 0,195 м. Проверяем, дает ли выбранный турбобур при расходе Q крутящий момент, необходимый для разрушения породы по соотношению (6.10.6): Мт = Мтн = = 3500 = 2077 Н∙м. Полученный момент Мт превышает заданный, необходимый для разрушения породы Мр = 1450 Н∙м более чем на 20 % . Следовательно, мы можем использовать этот турбобур и втулки диаметром 160 мм насоса У8-7М. 7. Определяем критическую плотность промывочной жидкости, при которой может произойти гидроразрыв наиболее слабого из пластов, слагающих разбуриваемый интервал, по формуле (6.10.5). Для этого необходимо предварительно вычислить параметры φ и . Значение φ определяем по заданной скорости механического бурения υм = 0,015 м/с и по принятому раскладу Q = 0,0279 м3/с: φ = = = 0,979. Отсюда легко найти содержание шлама в промывочной жидкости: 1 — φ = 1 — 0,979 = 0,021. Вычисленное содержание шлама характерно для бурения скважин с высокой механической скоростью, например, на площадях Западной Сибири. При небольших механических скоростях бурения, в частности, на площадях Урало-Поволжья концентрация шлама в жидкости незначительна и соответственно снижается его влияние на давление потока промывочной жидкости в кольцевом канале.
Для определения величины вычислим линейные и местные потери давления в затрубном пространстве до глубины залегания подошвы слабого пласта. Определяем критическое значение числа Рейнольдса промывочной жидкости Reкp, при котором происходит переход от структурного режима к турбулентному, по формуле (6.10.8): для течения в кольцевом канале: за ТБПВ Reкр = 2100 + 7,3 = 13500; за УБТ Reкр = 2100 + 7,3 = 11000; за турбобуром Reкр = 2100 + 7,3 = 4990. Вычисляем действительные числа Рейнолдса при течении жидкости в кольцевом пространстве по формуле (6.10.10): за ТБПВ Rекп = = 4560; за УБТ Rекп = = 4330; за турбобуром Rекп = = 3820. Так как полученные значения Rекп< Reкр, то движение жидкости везде в кольцевом канале происходит при ламинарном режиме. Определим числа Сен-Венана по формуле (6.10.18): за ТБПВ Sкп = = 70,5; за УБТ Sкп = = 48,3; за турбобуром Sкп = = 7,88. По кривой 2 рис. 6.7 определяем параметр β: для течения жидкости везде в кольцевом канале за ТБПВ βкп = 0,7; за УБТ – 0,65; за турбобуром – 0,35. Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства на участке за ТПБВ до глубины слабого пласта по формуле (6.10.16): ∆ркп = = 2,74 МПа. Местные потери давления от замков в кольцевом пространстве определяем по формуле (6.10.19). Согласно исходным данным, lт = 12 м, dм = 0,170 м, ∆рмк = = 0,0876 МПа; на участке за УБТ ∆ркп = = 0,109 МПа; за турбобуром ∆ркп = = 0,229 МПа. Суммируя значения ∆ркп, получим , необходимую для вычисления ρкр из условия (6.10.5): = 2,74 + 0,0876 + 0,109 + 0,229 = 3,17 МПа. Определяем ркр по формуле (6.10.5): ркр = = 1473 кг/м3. Так как полученное значение ркр больше принятого ρ = 1220 кг/м3, то условие недопущения гидроразрыва пластов выполняется. 8. Вычисляем потери давления внутри бурильных труб. Для этого определяем значения критических чисел Рейнольдса в бурильной колонне по формуле (6.10.8) для течения жидкости: в ТБПВ Reкp = 2100 + 7,3( )0,58, = 14700; в УБТ Reкp = 2100 + 7,3( )0,58, = 10500. Вычислим действительные числа Рейнольдса жидкости в трубах и замковых соединениях, составляющих бурильную колонну, по формуле (6.10.9): в ТБПВ Reт = = 15000; в УБТ Reт = = 21400. В бурильной колонне везде действительные числа Reт >Reкр, следовательно, потери давления определяются по формуле Дарси—Вейсбаха. Рассчитаем значения коэффициентов гидравлического сопротивления λ по формуле (6.10.13): в ТБПВ λт = 0,1 = 0,032; в УБТ λт = 0,1 = 0,032. Вычислим потери давления внутри ТБПВ и УБТ бурильной колонны по формуле (6.10.11): в ТБПВ ∆рт = 0,032 = 4,56 МПа; в УБТ ∆рт = 0,032 = 0,727 МПа. Местными потерями давления в приваренных концах ТБПВ пренебрегаем. 9. Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле (6, 10.21), определив из табл. 6.1 значения коэффициентов αс = 1,1∙105 м-4, αш = 0,3∙105 м-4, αв = 0,9∙105 м-4, αк = 7∙105 м-4; ∆р0 = (1,1+ 0,3 + 0,9 + 7)∙105 ∙1220∙0,02792 = 0,883 МПа. 10. Определим перепад давления в турбобуре по формуле (6.10.22): ∆рт = 3,0∙106 = 1,781 МПа. 11. Потери давления в кольцевом пространстве за ТБПВ ранее определены для участка длиной 2350 м. Пересчитаем это значение на полную длину ТБПВ l - 2600м: ∆ркп = = = 3,03 МПа; ∆рмк = = = 0,0969 МПа. 12. Перепад давлений ∆рг будет ∆рг = (1 — φ) (ρш— ρ) gL = (1—0,979) (2400—1220) 9,81∙2700 = 0,7 МПа. 13. Вычислим сумму потерь давления во всех элементах циркуляционной системы за исключением потерь давления в долоте по формуле (6.10.7). ∆р — ∆рд = (4,56 + 0,727 +3,03+ 0,109 + 0,229 + 0,0969 + 0,883+1,781 +0,7) 106 = = 12,12 МПа. 14. Рассчитываем резерв давления на долоте по формуле (6.10.23) при ∆рр = bрн — (∆р — ∆рд ) = 0,8 ∙ 23,4- 106 — 12,12 ∙ 106 = 6,6 МПа. 15. Определим возможность гидромониторного эффекта, вычислив скорость течения жидкости в насадках долота по формуле (6. 10.24) при μ = 0,95: υд = 0,95 = 98,8 м/с. Так как υд >80 м/с и перепад давления ∆рд < ∆ркр = 12 МПа, то бурение данного интервала возможно с использованием гидромониторных долот. 16. Приняв υд = 80 м/с, вычислим перепад давления в долоте по формуле (6.9.4): ∆рд = = 4,33 МПа. Таким образом, расчетное рабочее давление в насосе составит р = 12,12 + 4,33 = 16,45 МПа. 17. По графику рис. 6.28 определим утечки Qy в зависимости от полученного значения ∆рд = 4,33 МПа: Qy = 0,0008 м3/с. Убеждаемся, что разность Q— Qy = = 0,0279—0,0008 = 0,0271 м3/с удовлетворяет условиям выноса шлама (6.10.1) и очистки забоя (6.10.2), поскольку 0,0271 > 0,0258. Находим площадь промывочных отверстий по формуле (6.10.26): Ф = = = 0,000339 м2, Выбираем три насадки внутренним диаметром 12 мм. 19. Определяем дополнительные данные, необходимые для построения pc = 1220 ∙ 9,81 ∙ 2700 = 32,31 ∙ 106 Па = 32,3 МПа. Рассчитываем гидростатическое давление с учетом шлама по формуле (6. 10.29): р'с = [0,979 ∙ 1220 + (1 — 0,979) 2400] 9,81 ∙ 2700 =33 МПа. 20. Строим график распределения давления в циркуляционной системе,
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2024-06-27; просмотров: 5; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.129.45.150 (0.012 с.) |