Технологические свойства напрягаемой арматуры
Содержание книги
- Пример — В левом примере n1 = 1, n2 = 2, а в правом — n1 = 2, n2 = 2.
- Рисунок 8.12 — Анкеровка стержней, широко ступенчато расположенных в пучке
- Рисунок 8.13 — Соединение внахлестку при растяжении с применением четвертого стержня
- Каналы для пост-натягиваемых напрягающих элементов
- Рисунок 8.16 — Передача предварительного напряжения в предварительно натянутых элементах;
- при отпуске напрягающих элементов; (2) — в предельном состоянии по несущей способности
- Конструирование элементов и отдельные правила
- Минимальная и максимальная площади арматуры
- Другие Конструктивные правила. Рисунок 9. 1 — Расположение растянутой арматуры неразрезных балок в сечении полки. Обрыв продольной растянутой арматуры
- Рисунок 9.2 — Иллюстрация обрыва продольной арматуры с учетом влияния
- Анкеровка нижней арматуры на промежуточных опорах
- Арматура для восприятия кручения
- Рисунок 9. 7 — размещение опорной арматуры в зоне пересечения двух балок (вид в плане)
- Рисунок 9.8 — Краевая арматура плиты
- Плоские перекрытия в зоне внутренних колонн
- Рисунок 9.9 — Эффективная ширина be плоского перекрытия
- a) Расстояние между хомутами. b) Расстояние между отогнутыми стержнями. Рисунок 9.10 — Арматура в зоне продавливания. Колонны. Общие положения. Продольная арматура
- Рисунок 9.11 — Сжимаемая зона, увеличивающая анкерную способность
- Фундаменты под колонны и стены
- Рисунок 9.13 — Модель растягивающего усилия с учетом наклонных трещин
- Рисунок 9.14 — Арматура, воспринимающая раскалывающие усилия,
- Рисунок 9.15 — Связи для особых воздействий
- Горизонтальные связи колонн и стен
- Непрерывность и анкеровка связей
- Основы проектирования, основополагающие требования
- Технологические свойства напрягаемой арматуры
- Особые правила расчета и конструирования
- Моменты от защемления в плитах
- a) Забетонированные или заполненные раствором соединения
- Соединения и опорные части сборных элементов
- Соединения, передающие усилия сжатия
- b) Расширение мягкой прокладки
- Рисунок 10.5 — Пример конструирования арматуры на опоре
- Рисунок 10.6 — Пример опорного устройства с обозначениями
- Опорные устройства для отдельных (изолированных) элементов
- Фундаменты стаканного типа с гладкой поверхностью
- Железобетонные конструкции из легкого бетона
- Таблица 11.1 — Классы плотности и соответствующие расчетные плотности легкого бетона согласно EN 206-1
- Зависимость «напряжение — относительная деформация» для нелинейного статического расчета конструкций
- Таблица 11.3.1 — Характеристики прочности и деформаций легкого бетона
- Зависимость «напряжение — относительная деформация» для расчета сечений
- Предельные состояния по несущей способности (ULS)
- Сопротивление продавливанию для плит или фундаментов без поперечной арматуры
- Предельные состояния по эксплуатационной пригодности (SLS)
- Конструкции из неармированного или слабоармированного бетона
- Бетон: дополнительные расчетные предпосылки
- Предельные состояния по несущей способности (ULS)
- Предельные состояния по несущей способности, вызванные деформацией конструкции (продольный изгиб)
- Таблица 12.1 — Значения b при различных краевых условиях
- Упрощенный метод расчета для стен и колонн
10.3.1.2 Ползучесть и усадка
(1) В случае тепловой обработки сборных железобетонных элементов значения деформации ползучести допустимо определять согласно функции степени зрелости по формуле (В.10) приложения В.
(2) Для расчета деформаций ползучести возраст бетона при нагружении t0 (в сутках) в формуле (В.5) должен быть заменен эквивалентным возрастом бетона, определенным по формулам (В.9) и (В.10) приложения В.
(3) В сборных элементах, подвергающихся тепловой обработке, можно исходить из того, что:
a) во время термической обработки относительные деформации усадки незначительны;
b) относительными деформациями аутогенной усадкой можно пренебречь.
10.3.2 Напрягаемая арматура
(1)Р Для пред-натягиваемых элементов следует учитывать влияние повышенной температуры при пропаривании бетона на потери от релаксации.
Примечание — Релаксация ускоряется во время применения термической обработки, когда одновременно развиваются температурные деформации. В конечном счете, степень релаксации уменьшается в конце тепловой обработки.
(2) Эквивалентное время teq должно быть добавлено ко времени, прошедшему после предварительного натяжения t, в функциях времени релаксации, приведенных в 3.3.2 (7), для учета влияния термической обработки на потери предварительного натяжения из-за релаксации напряженной стали. Эквивалентное время может быть определено по формуле (10.2).
 (10.2)
где teq — эквивалентное время, ч;
 — температура, °С, в течение интервала времени Dti;
Tmax — максимальная температура, °С, во время термической обработки.
|
