Сопротивление водоподогревателя по первичному и вторичному контуру рекомедуется принимать не более 0,03 мпа.

Потери давления во вторичном контуре водоподогревателя отопления должны приниматься из расчета возможного уменьшения расхода электроэнергии при работе циркуляционного насоса системы отопления.

Потери давления во вторичном контуре водоподогревателя горячего водоснабжения должны приниматься возможно малыми для обеспечения работы системы горячего водоснабжения без дополнительных подкачивающих насосов.

При подключении системы горячего водоснабжения через двухступенчатый водоподогреватель необходима проверка потери давления в первой ступени первичного контура при температуре точки излома температурного графика источника. Проверка должна проводиться для режима прохождения через эту ступень расхода, складывающегося из двух составляющих. Первая часть ‒ расход из системы отопления в переходном режиме. Вторая часть ‒ расход воды теплосети из второй ступени водоподогревателя горячего водоснабжения для догрева воды горячего водоснабжения до заданных температур.

При нормальных условиях эксплуатации используемые материалы и оборудование должны сохранять свои механические свойства, не подвергаться коррозии и другим воздействиям, ослабляющим технические свойства водоподогревателя.

Для увеличения срока службы теплообменников рекомендуется применять облицовку портов теплообменников для системы горячего водоснабжения из нержавеющей стали. Вместо облицовки нержавеющей сталью допускается применение резиновых втулок в порт из того же материала, что и основные прокладки.

8.2.10 При расчете водоподогревателей, в том числе выполняемых по компьютерным программам, должны быть определены следующие данные:

- мощность;

- температурный график данного расчета;

- типы и расходы теплоносителей при таком графике;

- потери давления по сторонам водоподогревателя;

- средняя логарифмическая разность температур;

- коэффициент теплопередачи;

- площадь поверхности теплопередачи;

- материал и толщина пластин;

- материал уплотнений (при их наличии) или материал припоя;

- максимальные расчетные температура и давление.

- габаритные размеры и вес сухого/заполненного водоподогревателя.

Насосы и насосные станции

8.3.1 В тепловых пунктах зданий могут устанавливаться насосы следующего назначения:

- циркуляционные насосы систем отопления и вентиляции при зависимом или независимом подключении этих систем;

- насосное оборудование, предназначенное для корректировки температурных режимов в системах отопления и вентиляции (насосы смешения, согласно п.5.11).

- повысительные насосы систем водоснабжения;

- циркуляционные насосы систем горячего водоснабжения;

- подпиточные насосы систем отопления и вентиляции при независимом подключении систем при необходимости.

Насосное оборудование тепловых пунктов зданий должно отвечать по уровню шума требованиям раздела 13 настоящего документа.

Рекомендуется применение бесфундаментных центробежных насосов с воздушным охлаждением электродвигателя, всасывающий и напорный патрубок которых расположены на одной линии.

Максимальная температура перекачиваемой среды должна быть не выше допустимой для данного типа насоса.

8.3.2 Циркуляционные насосы систем отопления и вентиляции при независимом подключении этих систем должны работать в течение всего отопительного периода. Во время летнего отключения необходимо периодически кратковременно включать насосы для предотвращения заклинивания рабочего колеса. В системах с изменяемым расходом теплоносителя рекомендуется ставить насос с частотно-регулируемым приводом (ЧРП).

При использовании двух циркуляционных насосов, работающих по принципу «рабочий-резервный», возможно применение сдвоенных насосов (насосы-дубли) для уменьшения числа компонентов и габаритных размеров тепловых пунктов зданий. Конструкция насосов должна обеспечивать полное отключение одного из них при проведении ремонтных работ.

8.3.3 Все насосы тепловых пунктов зданий должны подключаться к электроснабжению через отдельные автоматические выключатели.

8.3.4 При выборе смесительных насосов для систем отопления, устанавливаемых в ИТП следует принимать:

а) при установке насоса на перемычке между подающим и обратным трубопроводами системы отопления:

- напор – на 0,02 – 0,03 МПа (2 – 3 м вод. ст.) больше потерь давления в системе отопления;

- подачу насоса G, кг/ч, – по формуле:

                                         (1)

где G_do - расчетный максимальный расход воды на отопление из водоподогревателя отопления, кг/ч, определяется по формуле:

                                    (2)

где Q_omax - максимальный тепловой поток на отопление, Вт;

с - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг × °С);

u - коэффициент смешения, определяемый по формуле:

                                         (3)

где t₁ - температура воды в подающем трубопроводе от водоподогревателя отопления при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления t _о, °С;

t₂ - то же, в обратном трубопроводе, °С;

t_o1 - тоже, в подающем трубопроводе системы отопления, °С;

б) при установке насоса на подающем или обратном трубопроводе системы отопления:

- напор – в зависимости от требующегося давления в системе отопления для ее заполнения с запасом в 2 ÷ 3 м вод. ст.;

- подачу насоса G, кг/ч, – по формуле:

                                   (4)

8.3.5 Смесительные насосы для систем вентиляции следует принимать по п. 8.3.4, подставляя в формулах (1) и (4) вместо G_do расчетный расход воды на вентиляцию G _{n max}, определяемый по формуле:

                             (5)

где Q _{n max} – максимальный тепловой поток на вентиляцию Вт;

t^B₁ – температура воды в подающем трубопроводе, поступающей в калориферы, при расчетной температуре наружного воздуха t _о, °С;

t^B₂ – то же, в обратном трубопроводе после калориферов, °С.

Коэффициент смешения следует определять по формуле (3), принимая вместо t_о1 и t₂ требуемые температуры воды в трубопроводах до и после калориферов системы вентиляции при расчетной температуре наружного воздуха.

8.3.8 При выборе циркуляционных насосов для систем отопления и вентиляции, устанавливаемых в соответствии с требованиями раздела 5, следует принимать:

- подачу насоса – по расчетным расходам воды в системе отопления и вентиляции, определенным по формулам приложения В;

- напор – при установке насосов в ИТП – по сумме потерь давления в водоподогревателях и в системах отопления и вентиляции.

8.3.9 При выборе подпиточных насосов, устанавливаемых в соответствии с требованиями раздела 5 следует принимать:

- подачу насоса – часовой расход в размере 20 % объема воды, находящейся в трубопроводах систем отопления, подключенных к водоподогревателю;

- напор – из условия поддержания статического давления в системах отопления и вентиляции с проверкой работы систем в отопительный период исходя из пьезометрических графиков.

8.3.10 Число насосов, указанных в 8.3.2, 8.3.4, 8.3.5 следует принимать и устанавливать не менее двух, один из которых является резервным.

При установке смесительных насосов на перемычке допускается принимать два насоса, по 50 % требуемой подачи каждый, без резерва.

При подборе циркуляционных насосов расчетная подача их должна быть в пределах 0,7 – 1,1 подачи при максимальном КПД для данного типа насосов.

8.3.11 Проектирование насосных установок систем холодного и горячего водоснабжения в составе теплового пункта следует вести в соответствии с СП 30.13330.

Трубопроводы и арматура

8.4.1 Трубопроводы в пределах тепловых пунктов должны предусматриваться из стальных труб в соответствии с требованиями СП 124.13330 и СП 30.13330.

Трубы, рекомендуемые для применения, приведены в приложении Ж.

Для сетей горячего водоснабжения в закрытых системах теплоснабжения следует применять оцинкованные трубы с толщиной цинкового покрытия не менее 30 мкм или эмалированные, удовлетворяющие санитарным требованиям.

Сварка оцинкованных трубопроводов не допускается. В случае применения сварки заводской оцинковке подлежат участки и блоки свариваемых трубопроводов.

Крутоизогнутые отводы допускается сваривать между собой без прямого участка. Крутоизогнутые и сварные отводы вваривать непосредственно в трубу без штуцера (трубы, патрубка) не допускается.

Запрещается использование трубопроводов из полимерных материалов внутри ЦТП/ИТП.

8.4.2 Расположение и крепление трубопроводов внутри теплового пункта не должны препятствовать свободному перемещению персонала и подъемно-транспортных устройств.

Рукоятки запорной арматуры не должны выступать (перекрывать) пути прохода для обслуживающего персонала

8.4.3 Для трубопроводов условным диаметром 25 мм и более в тепловых пунктах рекомендуется применять изделия и детали трубопроводов, опоры и подвески трубопроводов, а также баки расширительные и конденсатные с параметрами теплоносителя:

Р _у £ 2,5 МПа, t £ 200 °С – для воды;

Р _у £ 4,0 МПа, t £ 425 °С – для пара.

8.4.4 Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов в тепловых пунктах рекомендуется использовать углы поворотов трубопроводов (самокомпенсация). Установку на трубопроводах П-образных, линзовых, сильфонных компенсаторов следует предусматривать при невозможности компенсации тепловых удлинений за счет самокомпенсации.

8.4.5 Запорная арматура предусматривается:

- на всех подающих и обратных трубопроводах тепловых сетей на вводе и выводе их из тепловых пунктов:

- на всасывающем и нагнетательном патрубках каждого насоса;

- на подводящих и отводящих трубопроводах каждого водоподогревателя.

Применяемое в любом контуре оборудование должно соответствовать по параметрам рабочего давления и температуре параметрам рабочего давления и температуры данного контура.

В остальных случаях необходимость установки запорной и регулирующей арматуры определяется в соответствии с проектной документацией. При этом число арматуры на трубопроводах должно быть минимально необходимым, обеспечивающим надежную и безаварийную работу. Установка дублирующей запорной арматуры допускается только при обосновании.

8.4.6 На вводе тепловых сетей в ЦТП/ИТП должна применяться стальная запорная арматура, а на выводе допускается предусматривать арматуру из ковкого или высокопрочного чугуна в зависимости от расчетных параметров теплоносителя.

В пределах тепловых пунктов для установки в трубопроводы первичного контура с рабочим давлением до 1,6 МПа рекомендуется использовать стальную запорную арматуру с запорным элементом из нержавеющей стали и фильтры с чугунным корпусом. При обосновании допускается применение фланцевых шаровых кранов.

Для соединения трубопроводов и оборудования теплового пункта с рабочим давлением до 1,0 МПа разрешается использовать межфланцевые поворотные заслонки с затвором из нержавеющей стали, установленные между воротниковыми фланцами, шаровые краны с шаром из нержавеющей стали и латунным или бронзовым корпусом и другое оборудование с латунным или бронзовым корпусом.

На трубопроводах холодного и горячего водоснабжения запрещается использовать арматуру с корпусом из стали или других материалов, не обладающих коррозионной стойкостью.

На спускных, продувочных и дренажных устройствах применять арматуру из серого чугуна не допускается.

При установке чугунной арматуры в тепловых пунктах должна предусматриваться защита ее от напряжений изгиба. В тепловых пунктах допускается также применение арматуры из латуни и бронзы, удовлетворяющей параметрам эксплуатации.

8.4.7 Принимать запорную арматуру в качестве регулирующей не допускается.

8.4.8 Обратные клапаны следует устанавливать:

- на трубопроводе холодного водоснабжения перед водоподогревателем горячего водоснабжения;

- на трубопроводе перемычки между подающим и обратным трубопроводами зависимых систем потребления тепловой энергии;

- на нагнетательном патрубке каждого насоса;

- на обводном трубопроводе у повысительных насосов;

- на подпиточном трубопроводе независимой системы потребления тепловой энергии;

- на сбросном трубопроводе из независимой системы потребления тепловой энергии;

- в случае установки на трубопроводе сдвоенного насоса со встроенной перекидной заслонкой смежных рабочих камер.

- на охладителе проб сетевой воды;

- на каждом трубопроводе циркуляции горячего водоснабжения при схеме с повысительными насосами после ручного балансировочного клапан (см. рисунки 5 и 8);

Не следует предусматривать дублирующие обратные клапаны, устанавливаемые за насосами.

8.4.9 Не допускается размещение арматуры, дренажных устройств, фланцевых и резьбовых соединений в местах прокладки трубопроводов над дверными проемами, а также над воротами.

8.4.10 Для промывки и опорожнения систем потребления теплоты на их обратных трубопроводах до запорной арматуры (по ходу теплоносителя) предусматривается установка штуцера с запорной арматурой. Диаметр штуцера следует определять расчетом в зависимости от вместимости и необходимого времени опорожнения систем.

8.4.11 На трубопроводах следует предусматривать устройство штуцеров с запорной арматурой:

- в высших точках всех трубопроводов - условным диаметром не менее 15 мм для выпуска воздуха (воздушники);

- в низших точках трубопроводов воды и конденсата, а также на коллекторах - условным диаметром не менее 15 мм и условным диаметром не менее 25 мм для трубопроводов условным диаметром 32 и более для спуска воды

В качестве воздушников в первичном контуре используются шаровые клапаны, во вторичном контуре следует использовать автоматические воздухоотводчики, которые допускается заменять шаровыми кранами.

В качестве воздушников разрешается использовать трехходовые краны манометров и воздухоотводчики насосов.

Для безразборной промывки оборудования и трубопроводов допускается использование установленных на трубопроводах спускников и воздушников.

8.4.12 При установке на обратном трубопроводе на выходе из теплового пункта регулятора давления «до себя», вокруг него должен быть предусмотрен обводной трубопровод с запорным устройством для возможности заполнения систем теплопотребления.

8.4.13 На паропроводе должны предусматриваться пусковые (прямые) и постоянные (через конденсатоотводчик) дренажи в соответствии с требованиями СП 124.13330.

Пусковые дренажи должны устанавливаться:

- перед запорной арматурой на вводе паропровода в тепловой пункт;

- на распределительном коллекторе;

- после запорной арматуры на ответвлениях паропроводов при уклоне ответвления в сторону запорной арматуры (в нижних точках паропровода).

Постоянные дренажи должны устанавливаться в нижних точках паропровода.

8.4.14 При проектировании систем сбора конденсата необходимо учитывать возможность попадания в эти системы пролетного пара в количестве 2 ‒ 5 % объема возвращаемого конденсата.

8.4.15 Устройства для отвода конденсата из пароводяных водоподогревателей (конденсатоотводчики или регуляторы перелива и паропроводов (конденсатоотводчиков) должны размещаться ниже точек отбора конденсата и соединяться с ними вертикальными или горизонтальными трубопроводами с уклоном не менее 0,1 в сторону устройства для отбора конденсата.

8.4.16 Регуляторы перелива и конденсатоотводчики должны иметь обводные трубопроводы, обеспечивающие возможность сброса конденсата помимо этих устройств.

В случаях, когда имеется противодавление в трубопроводах для сбора конденсата, должна предусматриваться установка обратного клапана на конденсатопроводе после обводного трубопровода. Обратный клапан должен быть установлен на обводном трубопроводе, если в конструкции конденсатоотводчика предусмотрен обратный клапан.

8.4.17 При выборе конденсатоотводчиков следует принимать:

- расход конденсата после пароводяных водоподогревателей - равным максимальному расходу пара с коэффициентом 1,2, а для дренажа паропроводов - равным максимальному количеству конденсирующегося пара на дренируемом участке паропровода с коэффициентом 2;

- давление в трубопроводе перед конденсатоотводчиком Р ₁, МПа, ‒ равным 0,95 давления пара перед водоподогревателем или равным давлению пара в точке дренажа паропровода;

- давление в трубопроводе после конденсатоотводчика Р ₂, МПа, ‒ определяется по формуле:

                                 (12)

где а ‒ коэффициент, учитывающий потерю давления в конденсатоотводчике и при отсутствии данных принимаемый равным 0,6.

При свободном сливе конденсата давление на выходе из трубопровода Р ₂, принимается равным 0,01 МПа, а при сливе в открытый бак ‒ равным 0,02 МПа.

8.4.18 Диаметр труб гидрозатвора, мм, следует определять при условии свободного слива конденсата по формуле:

                                  (13)

где G ‒расчетный расход конденсата, т/ч.

Высота защитного столба конденсата в гидрозатворе должна приниматься в зависимости от давления в конденсатном баке, водоподогревателе или расширительном баке по таблице 8.1.

Таблица 8.1

Давление, МПа	Высота столба конденсата, м
0,01	1,2
0,02	2,25
0,03	3,3
0,04	4,4
0,05	5,5

8.4.19 Площадь поперечного сечения корпуса распределительного коллектора принимается не менее суммы площадей поперечных сечений отводящих трубопроводов, а сборного коллектора - площадей сечений подводящих трубопроводов.

8.4.20 Для коллекторов следует применять заглушки плоские приварные с ребрами или эллиптические.

8.4.21 Нижняя врезка отводящих и подводящих трубопроводов в коллектор не рекомендуется.

Врезки подводящего трубопровода распределительного коллектора и отводящего трубопровода сборного коллектора рекомендуется предусматривать около неподвижной опоры.

8.4.22 Коллектор устанавливается с уклоном 0,002 в сторону спускного штуцера.

8.4.23 Предохранительные клапаны на коллекторах следует предусматривать в соответствии с требованиями [8] при условном проходе коллекторов более 150 мм и в соответствии с [7] при условном проходе 150 мм и менее.

8.4.24 Уплотнение фланцевых соединений трубопроводов, в том числе и с оборудованием следует выполнять паронитовыми прокладками с графитовой смазкой. Толщину прокладок следует принимать не менее 3 мм для соединений до Ду80, 4 мм до Ду 150 и 5 мм для Ду более 150 включительно.

8.4.25 Арматуру весом более 36 кг не следует размещать над теплообменным и насосным оборудованием.

Баки и грязевики

8.5.1 Баки-аккумуляторы для систем горячего водоснабжения у потребителей следует проектировать в соответствии с СП 30.13330.

Баки-аккумуляторы должны рассчитываться на выравнивание суточного графика расхода воды за сутки наибольшего водопотребления. При этом вместимость баков-аккумуляторов рекомендуется принимать исходя из условий расчета производительности водоподогревателей по среднему потоку теплоты на горячее водоснабжение.

Вместимость баков-аккумуляторов, устанавливаемых на промышленных и сельскохозяйственных предприятиях, должна приниматься в соответствии с требованиями СП 30.13330.

Баки-аккумуляторы, работающие под давлением выше 0,07 МПа, должны соответствовать требованиям [7].

8.5.2 В закрытых системах сбора, охлаждения и возврата конденсата должны приниматься баки, конструкция которых рассчитана на рабочее давление от 0,015 до 0,3 МПа, а в открытых системах - на атмосферное давление (под налив).

8.5.3 Рабочую вместимость и число сборных баков конденсата следует принимать в соответствии с требованиями раздела 6 СП 124.13330.

8.5.4 Конденсатные баки должны быть цилиндрической формы.

Применение прямоугольных баков допускается только для отстоя конденсата при условии невозможности появления в баке избыточного давления.

8.5.5 Днища конденсатных баков, как правило, должны приниматься сферической формы. Допускается применение днищ эллиптической и конической форм, при этом не отбортованные конические днища должны иметь общий центральный угол не более 45°.

8.5.6 В конденсатных баках должен предусматриваться люк диаметром в свету не менее 0,6 м.

8.5.7 Конденсатные баки должны быть оборудованы постоянными лестницами снаружи, а при высоте бака более 1,5 м ‒ также и внутри бака.

8.5.8 Конденсатные баки должны быть оборудованы: указателями уровня, предохранительными устройствами от повышенного давления и, при необходимости, штуцерами с кранами и холодильниками для отбора проб.

В качестве предохранительных устройств в баках должны, как правило, применяться предохранительные клапаны; гидрозатворы рекомендуется применять при рабочем давлении в баке не более 15 кПа.

Для баков, работающих под налив, предохранительные устройства не предусматриваются; эти баки должны быть оборудованы штуцером для сообщения с атмосферой без установки на нем запорной арматуры; условные проходы этих штуцеров следует принимать по таблице 8.2

Таблица 8.2

Вместимость конденсатных баков, м^3	1	2; 3	5	10	15; 20	25	40; 50	60	75	100; 125	150; 200
Условный диаметр штуцера, мм	50	70	80	100	125	150	200	250	300	350	400

8.5.9 Подвод конденсата в баки должен предусматриваться ниже нижнего уровня конденсата.

8.5.10 Разность отметок между нижним уровнем конденсата в баке и осью насосов для перекачки конденсата из бака должна быть достаточной, чтобы обеспечивалось невскипание конденсата во всасывающем патрубке насоса, но не менее 0,5 м.

8.5.11 Наружная и внутренняя поверхности конденсатных баков должны иметь антикоррозионное покрытие.

8.5.12 При установке расширительных баков их объем V _б, м³, следует определять по формуле:

                                    (10)

где n - удельный объем пара в зависимости от давления в баке, м³/кг;

х - массовое паросодержание конденсата в долях единицы, определяемое по формуле:

                                    (11)

i ₁, i ₂ - удельное теплосодержание конденсата соответственно при давлении пара перед конденсатоотводчиком и в расширительном баке (энтальпия воды на линии насыщения), кДж/кг;

r ₂ - удельная скрытая теплота парообразования при давлении в расширительном баке, кДж/кг;

G - расчетный расход конденсата, т/ч;

k - коэффициент, учитывающий наличие пролетного пара, который допускается принимать равным 1,02 ÷1,05.

8.5.13 В тепловых пунктах следует предусматривать грязевики на подающем трубопроводе при вводе в тепловой пункт непосредственно после первой запорной арматуры и фильтры на обратном трубопроводе перед регулирующими устройствами, насосами, приборами учета расхода воды и тепловых потоков, на линии входа холодного водоснабжения, на циркуляционном трубопроводе горячего водоснабжения (не более одного).

Диаметр фильтра должен быть не меньше диаметра трубопровода, на котором устанавливается фильтр. Размер отверстий сетки фильтра должен быть не более 1,0 мм.

8.5.14 Перед механическими водосчетчиками по ходу воды следует устанавливать сетчатые магнито-механические фильтры.