Курсовой проект включает следующие разделы:

СОДЕРЖАНИЕ

Общие методические указания                                                                        4

Методические указания по разработке разделов проекта                              6

Введение                                                                                                             6

1 Краткая характеристика участка. Механизация работ                                    6

2 Выбор рациональной системы электроснабжения выемочного участка шахты 7

3 Выбор напряжений                                                                                            9

4 Расчет освещения                                                                                            10

5                                                                                                                           Расчёт и выбор трансформаторов для питания осветительных сетей и ручных механизмов 11

6 Характеристика токоприемников участка                                                    12

7 Определение мощности и выбор участковой трансформаторной подстанции 12

8 Выбор расчётной схемы электроснабжения участка                                     14

9 Определение длин кабелей                                                                              15

10 Расчёт и выбор кабеля напряжением 6 кВ, питающего участок                   15

11 Расчёт и выбор низковольтной кабельной сети                                              18

12 Расчёт токов короткого замыкания                                                                 27

13 Проверка сечения рабочих жил кабеля по термической устойчивости        32

14 Расчёт, выбор и проверка КРУ напряжением 6кВ, максимальной токовой защиты КРУ                                                                                                                         33

15 Расчёт, выбор и проверка низковольтной аппаратуры управления и максимальной токовой защиты                                                                                                      35

16 Комплектование низковольтных распределительных пунктов                     39

17 Выбор схем дистанционного управления, сигнализации и связи                 40

18 Технико – экономические показатели электроснабжения участка               41

19 Техника безопасности и противопожарные мероприятия                          42

Список литературы                                                                                          43

Общие методические указания

Основными задачами курсового проектирования по предмету " Горная электротехника " являются:

1 систематизация, расширение и закрепление знаний по предмету;

2 выработка навыков практического использования теоретических знаний при расчёте электрических сетей, пусковой и защитной аппаратуры;

3 развитие навыков самостоятельной работы с научно-технической и справочной литературой.

Проект выполняется по индивидуальным заданиям, утверждённым руководи- телем курсового проектирования.

Проект состоит из пояснительной записки на 25 ¸ 30 страницах (формат листа А4 210 х 297 мм) и графической части на 1 ¸ 2 листах формата А1, которые выполняются с соблюдением требований Единой системы конструкторской документации (ЕСКД).

Пояснительная записка комплектуется следующим образом:

1 титульный лист;

2 задание на курсовое проектирование;

3 содержание;

4 текст пояснительной записки;

5 список использованной литературы;

6 свободный лист для замечаний руководителя курсового проектирования.

 

Задание на курсовое проектирование включает в себя данные по конкретному выемочному участку, которые студент представляет руководителю проекта:

1 система разработки;

2 мощность пласта;

3 угол падения пласта;

4 опасность пласта по газу и пыли, метанообильность;

5 объёмный вес (плотность) угля;

6 длина лавы;

7 максимальная длина кабеля напряжением 6кВ, питающего участок;

8 мощность короткого замыкания на шинах ЦПП;

9 механизация очистных, подготовительных и погрузочных работ; 10 количество рабочих в наиболее загруженную смену;

11 суточная добыча угля.

 

Одновременно студент представляет свои предложения по корректировке исходных данных, если механизация и организация труда не соответствуют современному уровню. При этом следует учитывать, что применение морально устаревшего и снятого с производства оборудования недопустимо. Кроме современного серийного оборудования, в проекте может быть предусмотрено использование оборудования, находящегося в стадии разработки и испытания, если известны его технические данные.

Задания могут выдаваться и по вариантам на основании данных конкретных участков.

Содержание графической части проекта:

Лист №1 – схема электроснабжения участка,

Лист №2 – содержание определяется руководителем.

Графическая часть может состоять из одного листа в том случае, если по зада- нию руководителя студент в ходе проектирования выполняет работы по монтажу аппаратуры в лаборатории или изготовляет наглядные пособия.

Чертежи выполняются карандашом или тушью с соблюдением правил ЕСКД.

 

Введение

В этом разделе излагаются задачи, поставленные перед угольной промышлен- ностью, указываются конкретные меры по совершенствованию комплексной механизации, электрификации и автоматизации производственных процессов, предусмотренные перспективными планами развития отрасли, и, в частности меры по улучшению систем электроснабжения очистных и подготовительных работ. В заключении перечисляются задачи, решаемые данным проектом.

Объём раздела — 1 ¸ 1,5 страницы.

 

Простиранию.

 

Этим условиям соответствует технологическая схема № 5 для пластов мощностью 0,5 — 3,5м и с углом падения 3 — 18°.

В соответствии со схемой составляют эскиз (рис.1).

Для обеспечения рациональности принятой системы электроснабжения необ- ходимо при проведении расчётов уделять первостепенное внимание вопросам эко- номного расхода электроэнергии, цветных металлов, материалов и оборудования при одновременном обеспечении необходимого качества электроэнергии, главным показателем которого является уровень напряжение у двигателей забойных машин и механизмов при номинальном режиме и пуске.

 

Объём раздела — 0,5 страницы.

 

Вентиляционный штрек

 

КСД-27

 

РКУ-10

 

1ЛТ100

ПТК-2

 

РПП-6

 

 

 

СНТ-32 №2

СНТ-32 №1              ТКО–СО

 

РПП–НН                  ПУПП

 

10

30

90                                                                     10

 

 

1000

 

 

 

ЗИФ-ШВ-5М

 

Конвейерный штрек Лебёдка передвижчика

 

Рисунок 1 – Схема очистного забоя с комплексом 2МКД90 при системе разработки длинными

столбами по простиранию с обрушением, с расстановкой машин и механизмов, распредпунктов и ПУПП

Выбор напряжений

Выбор напряжений для питания токоприёмников участка производится в соответствии с п. 5.4.1 и 5.11.4 "Правила безопасности в угольных шахтах" Киев, 2001г.

При использовании мощных добычных комбайнов РКУ–10, РКУ–13,1ГШ–68, и других в лавах длиной 150 м и более экономически целесообразно становится напряжение 1140 В. Рациональность применения этого напряжения определяется по кривым предельной мощности двигателя комбайна при напряжении 660 В, которые воспроизведены на рис.2.

Из рисунка следует, что при длине кабеля 350 м и сечении рабочей жилы 50мм² предельная мощность двигателя 180 кВт, при сечении 70 мм² — 240 кВт. Если при такой длине кабеля на комбайне использован двигатель (двигатели) большей мощности, необходимо переходить на напряжение 1140 В.

Объём раздела — 0, 5 страницы

Расчет освещения

По указанию руководителя расчёт освещения выработок участка производится в полном объёме с проверкой освещённости точечным методом или сокращённо – без проверки.

При выполнении расчёта в полном объёме необходимо:

1) ознакомиться с основными положениями «Правил безопасности угольных шахт» (п.5.11.3 и 5.11.4) [7] и «Правил технической эксплуатации угольных и сланцевых шахт» по устройству освещения (§§ 469 ¸ 475) [8];

2) определить выработки, подлежащие освещению в соответствии с прави- лами безопасности. Составить эскиз выработок участка с указанием их размеров, со схематическим расположением светильников, кабелей, трансформатора, питающего осветительную сеть;

3) выбрать тип светильника и его технические данные: напряжение, мощность, к.п.д., коэффициент мощности, световой поток. Если приняты светильники с лампами накаливания, то с целью снижения слепящего действия мощность ламп не должна превышать значений, указанных в таблице XV.3 «Правил технической эксплуатации угольных и сланцевых шахт» [8];

4) определить предварительное расстояние между светильниками в соответст- вии с таблицей [1, приложение 3.4, с.262];

5) проверить освещённость Е_г на горизонтальной плоскости в точке, наибо- лее удалённой от двух соседних светильников, т.е. посередине между соседними светильниками (рис.3).

Рис.3 Схема к расчёту освещённости

E   = 2 * C * I a

* cos3 f

, лк               (4.1)

Г

где 2 – число светильников;

k * H 2

С – коэффициент, показывающий отношение светового потока принятой лампы Ф_л к световому потоку условной лампы Ф_{усл .} = 1000 лм

С = Ф_л. / Ф_усл.                                                     (4.2)

1 _a – сила света светильника под углом a,, кд, определяется по кривым светораспределения светильника или по таблицам;

a – угол между вертикалью и направлением от светильника к расчётной точке, определяется из выражения tg a = 1/2H;

l – расстояние между светильниками, м;

H – расстояние от светильника до освещаемой поверхности, м;

k_з – коэффициент запаса, учитывающий снижение освещённости в процессе эксплуатации за счёт запылённости светильника и старения нити лампы. Для выработок с электровозной откаткой k_з = l,2 ¸ 1,4; с конвейерной доставкой k_з = 1,4 ¸ 1,7; для забоев и погрузочных пунктов k_з = 1,7 ¸ 2,0.

Если полученная по расчёту освещённость меньше, чем требуется по нормам освещённости, то необходимо сократить расстояние между светильниками или принять светильники большей мощности.

 

6) определить количество светильников n_св и их общую мощность ∑Р_св

n_св = L / l, шт., (4.3)      ∑Р_св = Р_св* n_св, Вт            (4.4)

где L – длина освещаемой выработки, м; Р_св – мощность лампы светильника, Вт.

При сокращённом расчёте последовательность такая же, но проверка по пункту 5 не производится.

 

ЭВТ

1050

ЭВТ

20

КУУВК - 500

 80    2502508032080

КГЭШ

10

АОС – 4 №1

 

 

РПП-6

55    5,5

55       55           55

Освещение

СНТ – 32 №1   КСД – 27         ПТК – 2                          лавы СЗВ – 60

РПП–0,69 №2

ЭВТ

20

КУУВК - 500

20

 80    25025080   320    80

КГЭШ

10

АОС-4 №2

 

 

к ЦПП

 

 

55       5,5

30

УЦНС-13

200

СНТ – 32 №2                                                                         Освещение

штрека РВЛ – 20М

Рисунок 4 – Упрошенная расчётная схема электроснабжения участка                    РКУ – 10

управления, то они соединяются между собой транзитом. При этом ток транзитной нагрузки не должен превышать 100А, 150А в соответствии с технической характеристикой комплектного устройства управления. Подсоединение пусковых агрегатов, осветительных аппаратов к сети может осуществляться через выводы комплектного устройства управления транзитом или через автоматический выключатель комплектного устройства управления (не более одного аппарата).

Если распределительный пункт комплектуется комплектным устройством управления и рудничными магнитными пускателями, то они присоединяются к сети с вывода комплектного устройства управления через автоматический выключатель транзитом.

Примеры составления расчётных схем электроснабжения участка приведены

[  , с. 69-80].

Определение длин кабелей

Длины кабелей определяются по принятой типовой схеме электроснабжения, на которой предварительно указывают расстояния от ПУПП до РПП и от РПП до каждого токоприёмника (рис.1).Расчёт длин кабелей производится с учётом провисания:

для бронированных кабелей — 5%;

для гибких кабелей          — 10%.

 

Например: L _{к . ф .} = 1,05 * L _{пупп – рпп}, м;                                                (9.1)

L _к.г. = 1,1* (L _{рпп - л} + L _л), м,                                                (9.2)

 

где L _{к . ф .}   — длина фидерного кабеля, м;

L _{пупп – рпп} — расстояние от ПУПП до РПП, м;

L _к.г     — длина гибкого кабеля комбайна, м; L _{рпп - л}          — расстояние от РПП до окна лавы, м; L _л           — длина лавы, м.

Для удобства ведения дальнейших расчётов составляют упрощённую схему электроснабжения участка (рис.4), на которой проставляют длины кaбелей. В пояснительной записке приводятся только формулы, по которым производятся расчёты. Все расчёты длин кабелей производятся в черновике.

 

 

ПУПП                                                                       РПП-1

Магистральный кабель (м.к.1)

РПП-2

АВ  ПВИ

 

ПВИ

 

ПВИ

 

 

Рисунок 5 – Варианты РПП

200      55             55

б) От ПУПП до РПП-1 проложен магистральный кабель м.к.1, по которому проходит ток токоприёмников, подключённых к РПП-1; от ПУПП до РПП-2 про ложен фидерный кабель м.к.2, по которому проходит ток токоприёмников, под- ключённых к РПП-2.

в) От ПУПП до РПП-1 проложен магистральный кабель м.к.1, по которому проходит ток токоприёмников, подключённых к РПП-1 и РПП-2; от РПП-1 до РПП-2 проложен кабель м.к.2, по которому проходит ток токоприёмников, подключённых к РПП – 2.

В разделе производится расчёт и выбор фидерного кабеля, соединяющего ПУПП и РПП-0,66 (1,2), и гибкого кабеля, питающего наиболее мощный потреби- тель (комбайн, многоприводной конвейер).

Фидерный кабель рассчитывается по допускаемому нагреву и допускаемой потере напряжения при номинальном и пусковом режимах.

Гибкий кабель самого мощного потребителя рассчитывается по допускаемому нагреву, по механической прочности и по допускаемой потере напряжения при номинальном и пусковом режимах. Гибкие кабели остальных потребителей выбираются по длительно допускаемой нагрузке, механической прочности и потере напряжения при номинальном режиме.

 

Расчёт фидерного кабеля начинается с определения расчётного тока:

I к. ф. р.

=  S тр. р.

*10³

, А,                              (11.1)

 

Сечение жилы фидерного кабеля по допустимому нагреву определяется по этому расчётному току по таблицам допустимых нагрузок для кабелей марки СБн или ЭВТ.

Если расчётный ток фидерного кабеля больше, чем допустимый ток кабеля с сечением рабочей жилы 120 мм², то принимают два параллельно включённых кабе- ля такого сечения, чтобы их суммарный допустимый ток был больше расчётного.

 

Гибкий кабель комбайна (струга) выбирают по расчётному току, кото- рый принимается равным номинальному рабочему току токоприёмника:

I к.г.р. = I дв.н.

11. 2.1 Сечение жилы гибкого кабеля по допустимому нагреву выбирается по расчётному току по таблице допустимых нагрузок. Если при работе комбайна его кабель наматывается на барабан кабелеукладчика, то кабель должен иметь фактиче- скую нагрузку, которая не превышает 70% допустимой нагрузки.

 

11. 2. 2 Сечение жилы гибкого кабеля по механической прочности, выбирают по таблицам [ 1, с.129, 2.15; с.44 табл. 12 МУ ]

 

Кабели остальных токоприемников выбирают так же, как и кабель комбайна.

Все расчёты выполняются в черновике. В пояснительную записку вносят только результаты расчётов, которые сводят в таблицу 3.

Таблица 3 – Предварительные результаты расчёта гибких кабелей

 

Наименования токоприемников	Iн, А	Сечение жилы кабеля, определенного по
		допустимому нагреву	механической прочности
Комбайн РКУ – 10	236	70	50
Скребковый конвейер КСД-27	121	25	25
Насосная станция СНТ-32	68,8	10	10

 

Расчёт кабельной сети по допустимой потере напряжения принормальном режиме производится в такой последовательности:

 

Определяется потеря напряжения в трансформаторе по формуле:

∆U = b*(U * соs φ

+ U * sin φ

)   U тр. н.

, В,            (11.2)

Тр.р.

А             ср        р

^ср 100

 

где b = S _тр.р / S_тр.н. — коэффициент загрузки трансформатора;

U_а = Р_к.з.*100 / S_тр.н — относительная величина активной составляющей

напряжения к. з. трансформатора, %;

U_р =

— относительная величина реактивной составляю- щей напряжения к. з. трансформатора, %;

Р_кз – потери к. з. трансформатора при номинальной нагрузке, кВт;

U_кз – напряжение к.з. трансформатора в % от номинального напряжения;

U_тр – номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора. При номинальных напряжениях токоприёмников (U_н) 380, 660, 1140 В оно равно соответственно 400, 690 и 1200 В;

сos φ_ср – средневзвешенный коэффициент мощности, принятый ранее.

 

Определяется потеря напряжения в гибком кабеле наиболее мощного удалённого токоприёмника — комбайна или удалённого привода струга:

∆ U_к.г. = √3 I_дв*(R_к.г.* cos φ_дв + Х_к.г. *sin φ_дв), В,              (11.3)

где I_дв – номинальный ток двигателя, А;

cos φ_дв – номинальный коэффициент мощности двигателя;

R_к.г., Х_к.г. – соответственно активное и индуктивное сопротивления гибкого кабеля, принятого ранее, Ом;

R к.г. = R 0 * L к.г; Х к.г. = Х 0 * L к.г L_к.г – длина гибкого кабеля, км;

R₀, Х₀ – соответственно удельное активное и индуктивное сопротивления жилы гибкого кабеля, Ом/км

Определяется общая допустимая потеря напряжения.

∆ U_доп = U_тр.н. – U_дв.min = U_тр.н. – 0,95 U_н, В          (11.4)

 

Определяется допустимая потеря напряжения в фидерном кабеле:

∆ U к.ф.доп. = ∆ U доп   – (∆U тр.н. – ∆U к.г.) В                     (11.5)

 

Определяется сечение рабочей жилы фидерного кабеля по допустимой

потере напряжения:

s = * I  ф. * k * L к. ф. * cos f ср., мм²,                         (11.6)

к.ф.

g к. ф.

* D U

 

к. ф. доп.

 

где І_{ф .} – ток в фидерном кабеле, А;

L_{k.ф .} – длина фидерного кабеля, м;

k – коэффициент, учитывающий относительное значение индуктивного сопротивления кабеля; при cos f _ср.= 0,6 ¸ 0,7 и сечениях рабочей жилы 4 ¸ 70 мм² k = 1 ¸ 1,3, а при сечениях рабочей жилы 70 ¸ 120 мм² k = 1,2 ¸ 1,6 для гибких и бронированных кабелей напряжением до 1140 В;

γ_к = 50 м/Ом × мм² – удельная проводимость рабочей жилы фидерного кабеля при рабочей температуре.

Приведенный порядок расчёта применяется для варианта А низковольтного РПП (рис. 5). Для вариантов Б и В принцип расчёта остаётся таким же, но фидерные кабели к.ф.l и к.ф.2 рассчитываются по сумме токов и коэффициенту спроса соответствующей группы токоприёмников.

 

Сечение рабочих жил кабелей остальных токоприёмников по допусти- мой потере напряжения рассчитывается по формуле:

s к.г. =

* I  дв   * L к. г. * cos f дв., мм²,                                   (11.7)

g к. г. * D U к. г. доп.

 

где I_{дв .} – номинальный ток двигателя, кабель которого рассчитывается по допустимой потере напряжения, А;

L_{к.ф .} – длина рассматриваемого гибкого кабеля, м;

сos φ _дв. – номинальный коэффициент мощности двигателя;

γ_{к .г.} – удельная проводимость рабочей жилы гибкого кабеля при рабочей температуре, принимается равной 50 м / Ом*мм²;

∆U_{к.г.доп.} – допустимая потеря напряжения в гибком кабеле. Она равна потере напряжения в гибком кабеле наиболее мощного и уда- ленного токоприёмника — комбайна или струга.

 

В пояснительной записке приводится расчёт одного из кабелей остальных токоприёмников. Все остальные расчёты выполняют в черновике, а результаты заносят в пояснительную записку в виде таблицы.

 

11. 4 Расчёт кабельной сети по допустимой потере напряженияпри пуске комбайнового двигателя производится в следующем порядке.

 

11.4.1 Определяется минимально допустимый уровень напряжения у двигага- ля комбайна при пуске. В соответствии с ГОСТ 16565-71 должно быть выполнено условие:

U_{дв.п.min .} ³0,8* U_н.                                   (11.8)

11. 4.2 Определяется фактическое напряжение у двигателя комбайна при

пуске:

 

U дв.п.ф =

U р. п.

I

 

, В,       (11.9)

1 + * ^дв.п..н. * (R * cos f + X * sin f)

U

п                                 п

н

где U_{р.п .} – напряжение на шинах РПП, В;

U р.п. = U тр.н. – (∆U тр.н. + ∆U к.ф.)                         (11.10)

I_дв.п.н. – номинальный пусковой ток двигателя, А;

R и Х – соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивление цепи от трансформатора до зажимов двигателя комбайна, Ом;

P

R = R_тр. + R _к.ф. + R _к.г.. (10.11) R_тр. =

       к. з.   

3 * I

2

тр. н.

, Ом, (11.12)

Х = Х_тр + Х_к.ф. + Х_к.г. (10.13) Х_тр =

10 * U

 

к. з.

* U ²

тр. н., Ом, (11.14)

S тр. н.

I _тр.н. – номинальный ток вторичной обмотки трансформатора, А;

U_{тр.н .} – номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора, кB;

S _тр.н – номинальная мощность трансформатора, кВ ×А;

R _к.ф, R _к.г – соответственно активное сопротивление фидерного и гибкого кабелей, Ом.

Х_{к.ф .}, Х_к.г. – соответственно индуктивное сопротивление фидерного и гибкого кабелей, Ом. Как и в предыдущих расчётах, эти сопротивления оп- ределяются по длине кабеля, взятой в км и по удельному сопротив- лению жилы кабеля, взятому из таблицы;

cos φ_п – коэффициент мощности двигателя комбайна при пуске. принимается по техническим характеристикам двигателя. Если данных нет, то принимается cos φ_п = 0,5.

 

11.4.3 Производится сравнение допустимого и фактического напряжений на зажимах двигателя комбайна при пуске. Должно быть выдержано условие:

U дв.п.ф. ³U дв.п.min.

Если это условие не выдерживается, необходимо увеличить сечение или же уменьшить длину фидерного кабеля, после этого снова определить U _дв.п.ф.

11. 5 При выемке угля на участке струговой установкой, то расчёткабельной сети производится по допустимой потере напряжения приодновременном пуске двигателей струга.

 

В основу положена методика расчёта проверки сети на условия пуска много- двигательного конвейера. Расчётная схема приведена на рис.6. Порядок выполнения расчётов следующий.

 

Определяется порядок напряжения в относительных единицах на зажимах головных и хвостовых двигателей струга при одновременном пуске всех двигателей:

d U п.г. =

d U рп

I

;  [ 6 ] (ХХII.46)         (11.15)

1 + A

* (I

+      п. х .          )

г.           п. г.

1 + A x

* I п. х.

d U п. х. =

d U п. г.

1 + A x   * I п. х.

;                [ 6 ] (ХХII.47)         (11.16)

где dU_p.п. – напряжение в относительных единицах на шинах РПП;

d U_{рп .} =

U тр. н. - (D U тр. н. + D U к. ф.  ;                                 (11.17)

U

н

I_{п.г .} и I _п.х. – соответственно пусковые токи двигателей головного и хвосто- вого приводов струга, А,

А г. =

А_х. =

* (R г. * cos f п   +  X п. * sin f п  ), Ом /В [ 6 ] (c. 384)        (11.18)

U н

* (R x. * cos f п   +  X x. * sin f п  ), Ом /В  [ 6 ] (c. 384)         (11.19)

U н

R_г. и Х_г. – соответственно активное и индуктивное сопротивления гибкого кабеля от РПП до БУС (блока управления стругом), Ом;

R_x и Х_х – соответственно активное и индуктивное сопротивления гибкого кабеля от РПП до хвостового привода струга, Ом. Как и в преды- дущих расчётах.сопротивления определяются по удельным соп – ротивлениям (Ом/км) и длине кабеля (км).

Определяется минимальный момент, необходимый для нормально- го запуска струга:

М_п.min. = 1,2*n* Мн, Н*м;                          (11.20)

где М_н. – номинальный рабочий момент двигателя струга, Н* м;

n – общее количество двигателей струга.

 

п. x.

п. г.

п. x.

Определяется суммарный фактический пусковой момент, развиваемый двигателями струга:

 

п. г.

∑М_п.ф = n_г* М_п* d U ²

+ n_х*М_п* d U ²

= n_г.* a * М_н* d U ²

+ n_{г .} * a * М_н* d U ²

, Н* м,

(11.21)

 

где a = M_п / М_н – кратность пускового момента. Определяется по техниче- ским характеристикам двигателя струга;

М_н – номинальный пусковой момент двигателя струга, Н*м;

n_г, n_x – соответственно количество двигателей головного и хвостового привода струга.

 

Для успешного запуска струга должно быть выполнено условие

∑М п.ф. ³   М п.min.,

По этой же методике производится расчёт кабельной сети на условие одно- временного пуска двигателей конвейера. Если головные и хвостовые двигатели конвейера или струга питаются от отдельных пускателей, расчёт производится по методике, изложенной в [ ] с. 86 – 88 и 143 – 144.

 

R_x, X_x

БУС

R_г, X_г

ПУПП

R к.ф., X к.ф.

ПВИ           АВ

R тр., X тр.

Рисунок 6 – Схема электроснабжения струга

Расчёт осветительного кабеля производится по допустимой потере напряжения.

S осв. =

100 M

н

g * D U % * U ²

, мм²,                                (11.22)

где γ = 50 м/0м*мм² – удельная проводимость рабочей жилы кабеля;

U_н – номинальное напряжение сети, В;

∆U% = 4% – допустимая потеря напряжения в осветительной сети в соответствии с § 472 ПТЭ [9];

М – максимальный момент нагрузки на осветительный кабель, Вт*м,

определяется по схеме рис.7.

М₁ = n₁*Р_св.*(L₀ + L₁/2), Вт*м;                      (11.23)

М₂ = n₂*Р_св.*(L₀ + L₂ / 2) + n₃*Р_св.*(L₀ + L_{2 +} L₃ / 2), Вт*м; (11.24)

Р_св – мощность светильника, Вт.

Кабель рассчитывается по большему из полученных моментов.

 

Расчёт кабеля ручного электросверла производится по допустимой потере напряжения.

S свр. =

* I свр. * L свр. * cos f свр., мм 2,                        (11.25)

g * D U

к

где I_свр – номинальный ток двигателя электросверла, А;

L_свр – длина кабеля от пускового агрегата до электросверла, м;

γ = 50 м/0м*мм² – удельная проводимость рабочей жилы кабеля;