Расчет плитных и свайных фундаментов

5.3 Расчет конструкций фундаментов следует производить на воздействие эксплуатационных нагрузок, передаваемых на них от сооружения, кроме того, для сборных конструкций — на уси­лия от собственного веса при их изготовлении, складировании, транспортировании и монтаже.

5.4 При проектировании оснований плитных фундаментов мелкого заложения с использова­нием теории предельного равновесия и линейно-деформированной среды должны выпол­няться следующие расчеты:

— глубины заложения фундаментов;

— расчетного сопротивления грунта;

— размеров подошвы фундаментов;

— горизонтальных смещений (сдвига) по по­дошве фундамента;

— деформаций основания:

— несущей способности основания;

— несущей способности слабого подстилаю­щего слоя:

— определение крена фундамента.

5.5 Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом назначения и конструк­тивных особенностей проектируемого сооруже­ния, влияния расположенных вблизи соору­жений и инженерных коммуникаций, инженерно-геологических, гидрогеологических, геоэкологи­ческих условий площадки строительства и воз­можных их изменений, в том числе изменение глубины сезонного промерзания грунтов.

5.6 Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов (d_fn) м, определяется как средняя величина ежегодных максимальных глубин сезонного про­мерзания грунтов за период наблюдений не менее 10 лет на открытой, очищенной от снега горизон­тальной площадке при отсутствии подземных вод. При отсутствии указанных наблюдений величина сезонного промерзания грунтов определяется на основании теплотехнических расчетов.

5.7 Расчетная глубина сезонного промерзания грунтов (d_f), м, определяется по формуле

d_f = k_n d_fn (5.1)

где k_n — коэффициент влияния теплового режи­ма сооружения на промерзание грунта у фундамен­та, принимаемый:

— для ленточных фундаментов наружных стен ота­пливаемых сооружений — по таблице 5.3;

— для ленточных фундаментов наружных стен не­отапливаемых сооружений и внутренних стен соору­жений равным 1,1;

d_fn — нормативная глубина сезонного промерзания грунтов, определяемая по 5.6.

СНБ 5.01.01-99

Таблица 5.3—Значения коэффициента k_n

Особенности сооружения	Коэффициент (kn) при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам (°С)
				20 и более
Без подвала с полами, устраиваемыми по грунту   на лагах по грунту   по утепленному цокольному перекрытию   С подвалом или техническим подпольем	1,30 1,00 1,10 0,90 1,05 0,80 0,80	1,10 0,80 1,00 0,80 1,00 0,80 0,70	0,90 0,70 1,00 0,70 1,00 0,80 0,60	0,80 0,60 0,90 0,70 1,00 0,70 0,50	0,80 0,60 0,90 0,70 0,90 0,70 0,40
Примечания 1 Приведенные в таблице значения коэффициента (kn) относятся: в числителе — к сечениям ленточных фундаментов под наружные стены, расположенным у углов сооружения на расстоянии не более 5,0 м от них; в знаменателе — к сечениям оставшейся средней части длины наружных стен. 2 Для столбчатых и свайных фундаментов коэффициенты (kn) принимаются: при расчетной температуре воздуха в помещении, примыкающем к фундаментам, не более 10° С — по таблице 5.3; при температуре воздуха выше 10° С — по таблице 5.3 с увеличением соответствующих значений в 1,15 раза, но не более чем kn = 1,00, 3 Приведенные значения (kn) относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней грани стены до края подошвы фундамента (af) менее или равно 0,5 м; при значении (af) более 0,5 м значения (kn) по­вышаются на 0,10, но не более чем kn =1,00. 4 К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии — помещения первого этажа сооружений. 5 При промежуточных значениях температуры воздуха помещений значения (kn) принимаются с округле­нием до ближайшего большего значения, указанного в таблице 5.3.

 

5.8 Глубина заложения фундаментов для отап­ливаемых сооружений из условия недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться:

— для фундаментов под наружные стены (от уровня планировки) по таблице 5.4;

— для фундаментов внутренних стен и колонн независимо от расчетной глубины промерзания;

— для сооружений с холодными подвалами или техническими подпольями (имеющими от­рицательную температуру в зимний период го­да) по таблице 5.4, считая от пола подвала или технического подполья.

5.9 Расчетное сопротивление грунта под по­дошвой фундамента для расчетной схемы по теории линейно-деформируемого полупро­странства допускается определять по методике, приведенной в приложении В.

5.10 Размеры подошвы плитных фундаментов назначаются, исходя из условий:

P £ R, (5.2)

(5.3)

где Р и R — соответственно среднее давление и расчетное сопротивление грунта под подошвой фун­дамента, кПа;

Р_max и Р_{c мах} — максимальные краевые давления соответственно вдоль каждой оси и в угловой точке “с” фундамента при действии на него из­гибающих моментов взаимоперпендикулярных направлений, кПа.

5.11 Расчет фундамента на сдвиг по его подош­ве производится из условия:

(5.4)

 

где и — суммы проекций на плос­кость скольжения соответственно расчетных сдви­гающих и удерживающих сил, определяемых с уче­том активного и пассивного давлений грунта;

g_c — коэффициент условий работы, принимаемый в зависимости от вида и состояния грунта, равным: 1,0 для песков, скальных невыветрелых и слабовыветрелых грунтов; 0,9 — для песков пылеватых, а также пылевато-глинистых и выветрелых грунтов в стаби­лизированном состоянии; 0,80 и 0,85 соответственно для сильно выветрелых и пылевато-глинистых грун­тов в нестабилизированном состоянии;

γ_n — коэффициент надежности по назначению со­оружения, принимаемый равным 1,1 для простых оснований; 1,15 — для оснований средней сложно­сти и 1,2 — для сложных оснований.

 

СНБ 5.01.01-99

Таблица 5.4 — Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условию недопущения морозного пучения грунтов основания

Виды грунтов под подошвой фундамента и их характеристики	Глубина заложения фундамента в зависимости от расчетной глубины промерзания грунта df
не зависит от df.	не менее df
Глубина расположения уровня подземных вод (z), м, относительно расчетной глубины промерзания df
Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности Пески мелкие и пылеватые, крупнообломочные грунты с гли­нистым заполнителем в количе­стве не более 30 % по массе Супеси Суглинки: Ip £ 12 Ip > 12 Глины Ip £28	независимо от расположения уровня подземных вод (z)   z ³ 1,0 z ³ 1,5   z ³ 2,0 z ³ 2,5 z ³ 3,0	- z < 1,0 z < 1,5   z < 2,0 z < 2,5 z < 3,0
Примечание — В случаях, когда глубина заложения фундаментов не зависит от расчетной глубины промер­зания (df), соответствующие грунты должны залегать на глубину не менее нормативной глубины промерза­ния, в проекте должны быть предусмотрены, а при строительстве реализованы мероприятия, исключающие подъем уровня подземных вод.

 

5.12 Свайные фундаменты следует подразделять на фундаменты с высоким и низким ростверком, а сваи — на сваи-стойки и сваи, защемленные в грунте, жесткие и гибкие. К высоким ростверкам относятся конструкции, подошва которых, как пра­вило, находится над поверхностью грунта, а сваи в верхней части имеют свободную длину и защем­лены в грунте в сечении, расположенном от по­дошвы ростверка на расстоянии, определяемом по формуле

(5.5)

 

где L_c — свободная длина участка сваи, м, от по­дошвы ростверка до ближайшего слоя грунта с мо­дулем деформации Е > 0,5 МПа;

a_e — коэффициент деформации сваи, с размерно­стью 1/м, определяемый в соответствии с 5.13.

К низким ростверкам относят конструкции, по­дошва которых располагается на грунте с моду­лем деформации Е ³ 0,5 МПа.

5.13 Коэффициент деформации сваи (a_e) оп­ределяется по формуле

(5.6)

 

где К — коэффициент пропорциональности с раз­мерностью кН/м⁴, принимаемый по таблице 5.5;

Е_с — модуль упругости материала сваи, кПа;

I — момент инерции поперечного сечения сваи, м⁴;

b_p — условная ширина сваи, м, принимаемая рав­ной: для свай с диаметром стволов (d) равным 0,8 м и более b_p = d + 1,0 м, для остальных размеров се­чений свай b_p = 1,5d + 0,5 м.

Таблица 5.5 — Значение коэффициента про­порциональности (К)

Вид грунта

Значение К, кН/м^4

Глины и суглинки текучепластичной консистенции (0,75 < Il £ 1,0) Глины и суглинки мягкопластичные (0,5 £ Il £ 0,75), супеси пластичные (0 £ Il £ 1,0), пески пылеватые (0,6 £ е £ 0,8) Глины и суглинки тугопластичные и полутвердые (0 £ Il £ 0,5), супеси твердые (Il < 0), пески мелкие (0,6 £ е £ 0,75), пески средней круп­ности (0,55 £ e £ 0,70) Глины и суглинки твердой конси­стенции (Il < 0), пески крупные (0,55 £ е £ 0,70)

600-2500 2500-5000   5000-8000   8000-13000

 

 

СНБ 5.01.01-99

5.14 Сваи-стойки передают нагрузку от соору­жения нижним концом на практически несжи­маемые грунты, при этом силы трения по боко­вой поверхности не учитываются.

Сваи, защемленные в грунте, передают на него нагрузку нижним концом и боковой поверхно­стью.

Сваи с глубиной заложения, м, нижнего конца сваи (h), равной восьми ее диаметрам (сторо­нам) (d), относятся к жестким, изгибом которых можно пренебречь.

Сваи с глубиной заложения, м, нижнего конца сваи (h) равной от 9d до 40d относятся к сваям конечной жесткости, когда одновременно с же­стким поворотом вокруг некоторой нулевой точ­ки имеет место изгиб.

Сваи с глубиной заложения, м, нижнего конца сваи (h) более 40d относятся к гибким (беско­нечно длинным) конструкциям, когда жесткий поворот отсутствует и сваи подвергаются толь­ко изгибу.

5.15 При проектировании свай и свайных фун­даментов должны рассматриваться следующие предельные состояния:

— по грунту — потеря несущей способности основания свай, недопустимые перемещения фундамента и его отрыв от грунта при внецентренных и выдергивающих нагрузках;

— по материалу — разрушение материала свай и ростверка при сжатии, растяжении, из­гибе или сдвиге, возникновение и раскрытие трещин в элементах фундамента.

5.16 Несущая способность свайных фундамен­тов (в т.ч. односвайных) устанавливается:

— испытанием грунтов динамическим, стати­ческим зондированием и эталонной сваей по ГОСТ 19912, ГОСТ 20069, ГОСТ 5686;

— расчетными методами с использованием эмпирических и аналитических методов;

— испытанием основания фундамента стати­ческой нагрузкой по ГОСТ 5686.

5.17 Расчет свайных фундаментов по несущей способности грунтов производится из условия

(5.7)

 

где N_i — расчетная внешняя нагрузка, передавае­мая на отдельную сваю при наиболее невыгодных сочетаниях усилий, с учетом собственного веса ро­стверка и свай;

g _f — коэффициент надежности по нагрузке, прини­маемый равным: 0,87 при расчете основания свай по несущей способности и 1,0 при расчете по дефор­мациям;

F_di,— расчетная несущая способность грунта осно­вания одиночной или отдельной сваи в кусте и при­ходящейся на нее части ростверка;

g_k — коэффициент надежности метода испытаний, принимаемый по таблице 5.6.

5.18 Несущая способность свай-стоек и свай, защемленных в грунте, работающих на сжи­мающую осевую и выдергивающую нагрузки, рекомендуется определять как суммарную рас­четную несущую способность основания под (над) уширениями, нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формулам:

F_di = g_c RA —для свай-стоек,

(5.8)

- для свай, защемленных в грунте,

где g_c — коэффициент условий работы сваи в грун­те, принимаемый равным 1,0;

g_cr, g_cf — коэффициенты условий работы грунта под или над уширениями, по длине ствола и под нижним концом сваи, принимаемые в зависимости от вида грунта и способа устройства равными g_cr - 0,8-1,2; g_cf —0,5-1,0;

A — площадь опирания на грунт нижнего конца (по­перечного сечения) сваи, м², или ее уширений “брутто”, в т. ч. с учетом их конечных размеров по­сле инъекции или вытрамбовки и т. п., а для свай-оболочек— по площади “нетто”. Площади опирания уширений принимаются кольцевыми по разности поперечных сечений уширения и ствола;

U_i — усредненный периметр поперечного сечения ствола сваи в i- том слое грунта, м;

R — расчетное сопротивление грунта под или над уширениями (при выдергивании) по длине ствола и под нижним концом сваи, МПа, принимаемое по дан­ным инженерных изысканий (испытаний), опыта строительства в аналогичных условиях, утвержден­ным аналитическим или эмпирическим формулам, таблицам и согласованным нормам;

R_fi— расчетное сопротивление (прочность) i -го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, МПа, определяемое с учетом отсутствия или наличия инъекционной опрессовки или уплотнения грунта и принимаемое аналогично R;

h_i — толщина i -го слоя грунта, м, соприкасающего­ся с боковой поверхностью сваи, принимаемая раз­бивкой массива на слои или по толщине прослоек.

5.19 Несущая способность одиночной сваи (F_d), кН, по результатам полевых испытаний грунтов определяется по формуле

(5.9)

 

где g_c — коэффициент условий работы, принимае­мый для свай, работающих на выдергивающую на­грузку, при глубине погружения в грунт до 4 м рав­ным 0,6; более 4м — равным 0,8; в остальных слу­чаях — равным 1,0;

g_g — коэффициент надежности по грунту, прини­маемый в соответствии с 5.20:

F_u,_n — частное значение нормативного предельно­го сопротивления основания сваи, кН, принимаемое в соответствии с 5.20-5.21.

СНБ 5.01.01-99

Таблица 5.6 — Значения коэффициента надежности метода испытаний (g_k)

Метод определения несущей способности сваи, вид ростверка, количество свай в кусте, нагрузка на сваю	Значение gk
Несущая способность сваи определена расчетом по результатам испытаний статической нагрузкой Несущая способность определена по результатам статического зондирования грунтов, по результатам динамических испытаний сваи, выполненных с учетом упругих деформаций грунта, по результатам полевых испытаний эталонной сваей или сваей-зондом, а также свай, работающих на выдергивающие на­грузки при глубине их погружения l £ 4 м Несущая способность определена расчетом по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта или по результатам статических испытаний односвайных фундаментов при нагрузке на них более 100 кПа При высоком или низком ростверке, подошва которого опирается на сильно­сжимаемые грунты, и сваях, защемленных в грунте, воспринимающих сжи­мающую нагрузку; при любом виде ростверка и сваях длиной l > 4 м, воспри­нимающих выдергивающие нагрузки, при числе свай в фундаменте 21 и более от 11 до 20 " 6 " 10 " 1 " 5 Фундамент из одиночной сваи под колонну при нагрузке на забивную сваю квадратного сечения более 600 кН и набивную сваю более 2500 кН: — несущая способность определена расчетом по результатам испы­таний статической нагрузкой — несущая способность определена другими способами	1,20     1,25   1,40     1,40(1,25) 1,55(1,40) 1,65(1,50) 1,75(1,60)   1,40 1,60
Примечание — В скобках приведены значения gk в случаях, когда несущая способность сваи определена расчетом по результатам испытаний статической нагрузкой или по результатам статического зондирования грунтов.

5.20 Предельное сопротивление основания сваи F_u,n и g_g по результатам ее испытаний по ГОСТ 5686 следует определять:

— если число свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротив­ления сваи следует принимать равным наи­меньшему значению предельного сопротивле­ния, полученному по результатам испытаний, а коэффициент надежности по грунту принимать равным g_g = 1,0;

— если число свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет шесть и более, значения (F_u,_n) и (g_g) следует определять на ос­новании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай (F_u), полученных по результатам испыта­ний, в соответствии с требованиями ГОСТ 20522 применительно к методике опреде­ления временного сопротивления;

— если нагрузка при статическом испытании сваи на вдавливание доведена до величины, при которой без увеличения нагрузки происхо­дит непрерывное возрастание осадки (S) (перемещения) сваи (при S £ 20 мм), то величина этой нагрузки принимается как частное значе­ние предельного сопротивления (F_u) испыты­ваемой сваи.

Во всех остальных случаях за величину частно­го значения предельного сопротивления сваи (F_u) следует принимать величину нагрузки, при которой испытываемая свая получит осадку (S), мм, меньшую или равную величине, определен­ной по формуле

S = x S_u,_mt (5.10)

где x — коэффициент перехода от предельного значения средней осадки (S_u,_m), мм, к осадке сваи, установленной при испытаниях по ГОСТ 5686, кото­рый принимается равным x = 0,2, если величина условной стабилизации равна 0,1 мм за последний час наблюдений для песков или пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести I_L ≤ 0,5, залегаю­щих под нижним концом сваи, или за последних два часа наблюдений, если под нижним концом сваи залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести I_L > 0,5;

 

СНБ 5.01.01-99

S_u, _mt — предельное значение средней осадки фун­дамента проектируемого сооружения, мм, опреде­ляемое по таблице Б.1.

5.21 Несущая способность одиночной защем­ленной в грунте сваи заводского изготовления, опирающейся на малопрочные (рыхлые) песча­ные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести i_l > 0,6, определяется по результатам статических испытаний сваи.

5.22 Несущую способность основания одиноч­ных мелкозаглубленных набивных свай в буро­вых и пробитых скважинах следует определять в соответствии с требованиями Пособия П2-95 к СНиП 2.02.03.

5.23 При расчете ствола набивных свай, если глубина скважин (h_скв) более 3 м и диаметр сваи менее 300 мм, расчетное сопротивление бетона (R_b), МПа, следует назначать при коэффициенте условий работы т_b4 = 0,85 и коэффициентах условий работы, учитывающих влияние способа производства свайных работ, имеющих сле­дующие значения:

m_{b 10} = 0,8 — если бурение и бетонирование скважин осуществляется в обводненных грунтах под защитой обсадных труб;

m_{b 10} = 0,7 — если бурение и бетонирование скважин в обводненных грунтах выполняется под защитой глинистым раствором или под из­быточным давлением воды.

5.24 Проектирование свайных фундаментов с учетом сил отрицательного (негативного) тре­ния от оседания околосвайного сильносжимае­мого грунта производится в случаях:

— планировки территории подсыпкой толщиной более 1 м;

— нагрузки на полы сооружений в непосредст­венной близости от фундаментов полезной на­грузкой интенсивностью более 20 кН/м²;

— увеличения эффективности напряжений в грунте за счет исключения взвешивающего дей­ствия воды при понижении уровня грунтовых вод;

— незавершенной консолидации техногенных грунтов (биогенных, ила, слабых глинистых и др.), вызывающей их уплотнение и просадку под собственным весом, от действия динамических нагрузок, замачивания и т.п.

5.25 Для консолидированного грунта при отсутст­вии пригрузки на его поверхности силы положи­тельного сопротивления грунта учитываются по всей длине сваи. Для слабых грунтов толщиной более 1 м эти силы принимаются равными нулю.

При наличии на поверхности грунта распреде­ленной пригрузки q £ 0,05 МПа и толщине силь­носжимаемого слоя до 1 м положительное со­противление грунта допускается учитывать по всей длине сваи, кроме участка сильносжимае­мого слоя, где его следует принимать равным нулю, а при q > 0,05 МПа сопротивление грунта на боковой поверхности свай принимается рав­ным нулю по всей длине до нижней границы слабого погребенного слоя.

При приложении к поверхности грунта распреде­ленной пригрузки интенсивностью q £ 0,05 МПа и толщине сильносжимаемого слоя более 1 м необ­ходимо учитывать силы отрицательного трения грунта на боковой поверхности сваи на участке от планировочной отметки грунта до верхней границы погребенного слоя, а при q > 0,05 МПа — на всей длине сваи до нижней границы слабого слоя.

5.26 Расчет свайных фундаментов из свай, за­щемленных в грунте, и их оснований по дефор­мациям следует производить как для условного фундамента на естественном основании. Гра­ницы условного фундамента определяются:

— сверху — поверхностью планировки грунта;

— снизу — плоскостью, проходящей через нижние концы свай;

— с боков — вертикальными плоскостями, от­стоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии (а), м, опре­деляемом по формуле

a = htg j _H,mt /4 (5.11)

где h — глубина погружения сваи в грунт от подош­вы ростверка, м;

j _H,mt — осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунтов (град.) в пределах глу­бины погружения сваи (h), м.

В пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести I_L > 0,6 значение (а) не должно быть больше 2d, где (d) диаметр или меньшая сторо­на поперечного сечения сваи.

5.27 Если при строительстве предусматривается планировка территории подсыпкой (намывом) вы­сотой более 2 м или другой постоянной (долго­временной) пригрузкой территории, эквивалентной подсыпке, а в пределах глубины погружения свай залегают слои слабых сильносжимаемых биоген­ных грунтов толщиной более 30 см, то значение осадки свайного фундамента из свай, защемлен­ных в грунте, следует определять с учетом уменьшения габаритов условного фундамента, который в этом случае как при вертикальных, так и наклонных сваях принимается ограниченным с боков вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии, определяемом по формуле (5.11), в которой значение (h) принимается равным расстоянию от нижней границы слоя слабого грун­та до нижних концов свай.

Свайные фундаменты из свай-стоек допускает­ся не рассчитывать по деформациям.