Разработка структурных схем выдачи энергии

Введение

 Главной частью любой трансформаторной подстанции служит силовой трансформатор. В зависимости от типа и конструкции подстанции количество трансформаторов может варьироваться. В распространенные комплектные трансформаторные подстанции КТП устанавливают один или два силовых трансформатора. Принцип работы трансформатора состоит в преобразовании тока одного напряжения, в ток другого напряжения. Самый типовой случай это трансформация напряжения 10кВ в бытовое напряжение 380В

  Оболочка ТП это чаще всего бетонное для блочных ТП или металлическое для ТП киоскового или мачтового типа сооружение. В контейнерном варианте изготавливают временные передвижные подстанции. Главным условием является надежность и безопасность. Работа ТП не должна угрожать жизни людей. Полная пожарная безопасность трансформаторных подстанций обеспечивается встроенной системой пожаротушения. Также конструкция подстанции должна обеспечивать достаточную вентиляцию и требуемое аварийное освещение внутри строения. В процессе работы подстанции происходит нагрев трансформаторов. Как правило КТП изготавливаются в заводских условиях, что гарантирует их высокую надежность, простоту монтажа и наладки, высокий уровень безопасности, оснащенность системой заземления и молниезащиты. 

   Применение ТП и КТП помогает при механизации строительства, для электроснабжения строений и населенных пунктов, в производстве, при добыче ископаемых и во многих других случаях. Всегда подстанция выполняет роль посредника между производителем и потребителем электроэнергии. Расположение трансформаторной подстанции может выбираться из широкого диапазона мест. Комплектные подстанции могут работать в тяжелых климатических условиях. Для обеспечения безопасности заключается договор на обслуживание трансформаторной подстанции. По этому договору КТП проходит плановый ремонт, что существенно продлевает срок службы и повышает безопасность работы.

Целью курсового проекта является разработка подстанции напряжением

35/10 кВ. мощностью Sp = 14400кВ ∙А.

 

1 Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии

 

Рисунок 1 – Расчётная схема

 

Таблица 1 – Исходные данные

 

Uвн, кВ	Sc1, МВ∙А	Xc1, о.е.	L1, км	L2, км	Sp, кВ∙А	Uнн, кВ	cosφ	Pуст, кВт
35	1600	1,3	120	120	14400	10	0,95	140

 

Разработка структурных схем выдачи энергии

Структурная схема подстанции представлена на рисунке 2.

 

 

Рисунок 2 – Структурная схема подстанции

 

На подстанции с двухобмоточными трансформаторами электроэнергия от энергосистемы поступает в распределительное устройство высокого напряжения (РУ ВН), затем трансформируется и распределяется между потребителями в распределительном устройстве низкого напряжения (РУ НН).

Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений

Расчёт токов короткого замыкания для выбора аппаратов

И токоведущих частей

На основании расчётной схемы составляют схему замещения (рисунок 5).

 

 

Рисунок 5 – Схема замещения

 

Сопротивление энергосистемы X₁,Ом, вычисляют по формуле

 

,                                          (9)

   где Х _с  – относительное номинальное сопротивление энергосистемы 

 [p.1,   таблица 1]  ;

   S_б – базовая мощность, МB∙А; S_б =1000 МВ∙А [9, c.100];

   S_с – мощность энергосистемы, МВ∙А [p.1, таблица 1].

 

.

 

Сопротивление воздушной линии X₂,Ом, вычисляют по формуле

 

,                                   (10)

 

,

где Х_уд – удельное сопротивление воздушной линии, Ом/км; Х_уд = 0,4 Ом/км [9, c.98, таблица 3.1];

   L₁ – длина воздушной линии, км [p.1, таблица 1];

   U_cp1 – среднее напряжение, кВ; U_ср1 = 37 кВ [9, с.30].

По формуле (10)

 

,

X2  = X₃ = 35,06.

 

Сопротивление трансформатора X₄,Ом, вычисляют по формуле

 

,                                           (11)

  где  Uк - напряжение к.з., % [p.1. таблица 2];

 S_н.тр. – номинальная мощность трансформатора, МВ∙А [р.1, таблица 2]

 

,

 

X₄ = X₅ = .

 

Составляют схему замещения для расчёта токов к.з. в точке К1 (рисунок 6).

 

 

Рисунок 6 - Схема замещения для расчёта токов к.з. в точке К1.

 

      Результирующее сопротивление в точке К1 X_рез1,Ом, вычисляют по формуле.

 

 
                                            (12)  

Преобразуют схему замещения для расчёта токов к.з. в точке К2
(рисунок 7).

 

 

Рисунок 7- Преобразованная схема замещения для расчета токов к.з. в точке К2

 

Результирующее сопротивление в точке К2 X_рез2,Ом, вычисляют по формуле

 

                               (13)

 

Периодическую составляющую токов к.з. в начальный момент времени в точке К1 I_по1, кА, вычисляют по формуле.

 

,                                            (14)

где I_б1 – базовый ток в точке К1, кА, вычисляют по формуле

 

  ,                                             (15)

 ,

 

    По формуле (14)

 

.

 

Ударный ток к.з. в точке К1 i_уд1, кА, вычисляют по формуле

 

,                                     (16)

где Куд1 – ударный коэффициент в точке К1, Куд1 = 1,608 [9, c.110, таблица 3.6].

 

 

 

Периодическую составляющую токов к.з. в начальный момент времени в точке К2 I_по2, кА, вычисляют по формуле

 

,                                                     (17)

где I_б2 – базовый ток в точке К2, кА, вычисляют по формуле:

 

 

,                                                   (18)

где U_ср2 – среднее напряжение, кВ; U_ср2 = 10,5 кВ [9, с.97].

 

 

 

       

     По формуле (17)

 

 

 

Ударный ток к.з. в точке К2 i_уд2, кА, вычисляют по формуле

 

,                                          (19)

где Куд2 - ударный коэффициент в точке К2; Куд2= 1,369 [9, c.110, таблица 3.6].

 

 

 

Результаты расчёта токов к.з. сводят в таблицу 4.

 

    Таблица 4 – Расчёт токов к.з.

 

Точка к.з.	Uср, кВ	Xрез	Iб, кА	Iп0, Ка	iуд, кА
К1	37	18,38	15,62	0,85	1,93
К2	10,5	25,38	55,05	2,17	4,19

 

Выбор аппаратов

Выбор выключателей

Максимальный расчетный ток в РУ ВН , A, вычисляют по формуле

 

,                                       (20)

где K - коэффициент, определяющий величину допустимых длительных перегрузок; K=1,4 [9, с.170];

U_вн – номинальное напряжение РУ ВН, кВ [p.1, таблица 1].

 

 

Выбирают элегазовый выключатель типа ВГБЭ-35 [16 с. 31]Технические данные элегазового выключателя типа ВГБЭ-35  представлены в таблице 5.

 

    Таблица 5 – Технические данные элегазового выключателя типа ВГБЭ-35

 

Uн, кВ	Iн, А	iдин, кА	Iтер, кА	tтер, с	Iн.откл, кА	tотк, с	tcв, с
35	630	12,5	12,5	3	20	0,17	0,05

 

Тепловой импульс тока к.з. В_к1, кА² ∙ с, определяют по формуле

 

                           (21)

где T_a – время затухания апериодической составляющей тока к.з., с; T_a=0,05 [9, с 110 таблица 3.6];

   t_откл1 – полное время отключения к.з., с; t_откл1 = 0,17 с [9, с. 155].

 

 

Условия для выбора и проверки элегазового выключателя типа                    ВГБЭ-35 представлены в таблице 6.

 

   Таблица 6 – Условия для выбора и проверки элегазового выключателя типа ВГБЭ-35

 

Параметр	Расчётная величина	Номинальная величина	Условие для выбора и проверки
1	2	3	4
Номинальное напряжение, кВ

 

Окончание таблицы 6

 

1	2	3	4
Номинальный ток, А
Симметричный ток (эффективное значение), кА
Номинальный тепловой импульс (термическая стойкость), кА^2 с

 

Выбранный элегазовый выключатель типа ВГБЭ-35 удовлетворяет всем условиям.

Максимальный расчетный ток в РУ НН I_р.max2, А, вычисляют по формуле

 

 ,                                            (22)

где U_нн – номинальное напряжение РУНН, кВ.

 

Выбирают вакуумный выключатель типа ВВТП-10-20 [8, c.630, таблица П4.4]. Технические данные вакуумного выключателя типа ВВТП-10-20 представлены в таблице 7.

 

  Таблица 7–Технические данные вакуумного выключателя типа ВВТП-10-20

 

Uн, кВ	Iн, А	iдин, кА	Iтер, кА	tтер, с	Iн. откл, кА	tотк, с	tсв, с
10	1000	52	20	3	20	0,027	0,037

 

Тепловой импульс тока к.з. В_к2,кА² ∙с, вычисляют по формуле

 

,                            (23)

где t_откл2 – полное время отключения к.з., с; t_откл2= 0,027 с [9, с. 155].

 

 

  Условия для выбора и проверки вакуумного выключателя типа ВВТП-10-20 приведены в таблице 8.

 

   Таблица 8 - Условия для выбора и проверки вакуумного выключателя типа ВВТП-10-20

 

Параметр	Расчётная величина	Номинальная величина	Условие для выбора и проверки
Номинальное напряжение, кВ
Номинальный ток, А
Симметричный ток (эффективное значение), кА
Номинальный тепловой импульс (термическая стойкость), кА^2 с

 

Выбранный вакуумный выключатель типа ВВТП-10-20 удовлетворяет всем условиям.

 

Выбор разъединителей

Выбирают разъединитель типа РНДЗ-35/630 [8, с. 628, таблица П4.1]. Технические данные разъединителя типа РНДЗ-35/630 приведены в таблице 9.

 

    Таблица 9 - Технические данные разъединителя типа РНДЗ-35/630

 

Uн, кВ	Iн, А	пр.скв ,кА	Iтер, кА	tтер, с
35	630	63	25	3

 

Условия для выбора и проверки разъединителя типа РНДЗ-35/630 приведены в таблице 10.

 

  Таблица 10 - Условия для выбора и проверки разъединителя типа РНДЗ-35/630

 

Параметр	Расчётная величина	Номинальная величина	Условие для выбора и проверки
Номинальное напряжение, кВ
Номинальный ток, А
Ассиметричный ток, кА
Номинальный тепловой импульс, кА^2 с

Выбранный разъединитель типа РНДЗ-35/630 удовлетворяет всем условиям.

Выбирают разъединитель типа РНДЗ-10/1000 [8, с. 628, таблица П4.1]. Технические данные разъединителя типа РНДЗ-10/1000 приведены в таблице 11.

 

  Таблица 11 - Технические данные разъединителя типа РНДЗ-10/1000

 

Uн, кВ	Iн, А	пр.скв ,кА	Iтер, кА	tтер, с
10	1000	51	20	3

 

Условия для выбора и проверки разъединителя типа                                 РВЗ-10/1000 приведены в таблице 12.

 

      Таблица 12 - Условия для выбора и проверки разъединителя тип  РНДЗ-10/1000

 

Параметр	Расчётная величина	Номинальная величина	Условие для выбора и проверки
Номинальное напряжение, кВ
Номинальный ток, А
Ассиметричный ток, кА
Номинальный тепловой импульс, кА^2 с

 

Выбранный разъединитель типа РНДЗ-10/1000 удовлетворяет всем условиям.

Выбор предохранителей

Максимальный расчетный ток в цепи трансформатора с.н. I_p.max3, А, вычисляют по формуле

 

,                                         (24)

где S_н.тр.с. – номинальная мощность трансформатора с.н., кВ∙А.

 

 

     Выбирают предохранитель типа ПКТ–101–10 [17 с. 31]. Технические данные предохранителя типа ПКТ–101–10 представлены в таблице 13.

     Таблица 13 - Технические данные предохранителя типа ПКТ–101–10

 

Тип предохранителя	Uн, кВ	Iн, А	Iн.откл, кА
ПКТ–101–10	10	10	31,5

 

Условия для выбора и проверки предохранителя типа ПКТ–101–10 представлены в таблице 14.

        

Таблица 14 - Условия для выбора и проверки предохранителя типа ПКТ-101-10

 

Параметр	Расчётная величина	Номинальная величина	Условие для выбора и проверки
Номинальное напряжение, кВ
Номинальный ток, А
Номинальный ток отключения, кА

 

Выбранный предохранитель ПКТ–101–10 удовлетворяет всем условиям.

 

Выбор токоведущих частей

Выбор шин

В закрытых РУ 10 кВ ошиновка выполняется жесткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за высокой стоимости не применяются даже при больших токовых нагрузках.

Выбор шин производят по допустимому току по условию

 

,                                               (25)

где  – допустимый ток на шины выбранного сечения, А.

 

.

 

Выбирают однополосную алюминиевую шину прямоугольного сечения с допустимым током I_доп = 1025 А [18 с.31]. Технические данные однополюсной алюминиевой шины представлены в таблице 15.

 

     Таблица 15 – Технические данные однополюсной алюминиевой шины

 

h, мм	b, мм	Iдоп, А	а, см	ℓ, м	q, мм^2
60	8	1025	0,6	2,5	480

 

На механическую прочность шину проверяют по условию

 

,                                            (26)

где  – допустимое механическое напряжение в материале шин, МПа; для алюминия марки АДО  _доп = 41-48 МПа [9, c.181, таблица 4.2].

 

Момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия W, см³, вычисляют по формуле

 

,                                                     (27)

 

 

 

Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента, , МПа, вычисляют по формуле

 

,                            (28)

где ℓ – длина пролета между опорными изоляторами шинной                                              конструкции, м;

   а – расстояние между фазами, м.

 

Проверяют шину на механическую прочность

 

45 > .

 

Условие выполняется, значит шины механически прочны.

На термическую стойкость шину проверяют по условию

 

                                           (29)

где q – выбранное сечение шин, мм²;

   q_min – минимальное допустимое сечение, мм².

 

Минимальное допустимое сечение q_min, мм², вычисляют по формуле

 

,                                           (30)

где С_т - тепловой коэффициент, А∙с^1/2/мм²; для алюминия марки               АДО С_т  = 90 А∙с^1/2/мм²  [9, с. 141, таблица 3.16].

 

.

 

Проверяют шину на термическую стойкость

 

 

Условие выполняется, значит шины термически устойчивы.

 

Выбор изоляторов

Сборные шины и ответвления от них к электрическим аппаратам (ошиновка) из проводников прямоугольного или коробчатого профиля крепятся на опорных фарфоровых изоляторах.

Выбор изоляторов производят по условию

 

                                                     (31)

 

.

 

Выбирают изолятор внутренней установки ИО-10-3,75 УЗ. Технические данные изолятора ИО-10-3,75 УЗ представлены в таблице 16.

 

      Таблица 16 – Технические данные изолятора ИО-10-3,75 УЗ

 

Тип изолятора	Uн, кВ	Fразр , H
ИО-10-3,75 УЗ	10	3750

 

Проверяют изолятор по допустимой нагрузке по условию

 

,                                                (32)

где F_доп – допустимая нагрузка на головку изолятора, H;

   F_расч – расчётная сила, Н.

 

Расчетную силу F_расч, H, вычисляют по формуле

 

,                      (33)

где K_h – поправочный коэффициент на высоту шины; K_h = 1 [9, c. 186].

 

 

Допустимую нагрузку на головку изолятора F_доп, Н, вычисляют по формуле

 

,                                      (34)

где F_разр – разрушающая нагрузка на изгиб, H.

 

 

Проверяют изолятор по допустимой нагрузке

 

 

Условие выполняется, значит изолятор ИО-10-3,75 УЗ выбран верно.

Выбор типов релейной защиты

Газовая защита трансформатора Т-1 (Т-2).

Повреждения, возникающие внутри бака трансформатора сопровождаются электрической дугой или нагревом деталей, что приводит к разложению масла и изоляционных материалов и образованию летучих газов.

Будучи легче масла, газы поднимаются в расширитель, который является самой высокой частью трансформатора и имеет сообщение с атмосферой.

Газовая защита чувствительна ко всем видам внутренних повреждений, при которых наблюдается газовыделение или возникает переток масла из корпуса в расширитель, а также к понижению уровня масла. К внешним повреждениям защита нечувствительна. Газовая защита реагирует даже на начальный период повреждения: частичные разряды, витковые замыкания, пожар в стали, при которых не может действовать никакая другая защита.

Дифференциальная защита Т-1(Т-2).

ДифзащитаТ-1(Т-2) срабатывает при всех видах к.з. в обмотках трансформатора, на его выводах 110кВ и 10кВ, на ошиновке 10кВ и трансформаторах тока 10кВ, установленных в ячейке ВВ-10кВ трансформаторах. Защита включена на выносные трансформаторы тока 110кВ Т-1(Т-2) и трансформаторы тока, установленные во вводной ячейке выключателя ВВ-10кВ Т-1(Т-2).

Установка чувствительного комплекта обусловлена наличием на стороне 10кВ трансформатора токоограничивающих реакторов снижающих чувствительность основного (грубого) комплекта дифзащиты.

Резервные защиты Т-1(Т-2).

Максимально-токовая защита 110кВ. Защита от перегрузки. Низкий уровень масла. Перегрев масла. Защита от потери охлаждения. Направленная токовая защита нулевой последовательности. Максимальная токовая защита нулевой последовательности стороне 110кВ. Максимальная токовая направленная защита фаз в сторону Т-1(Т-2) и в сторону ВЛ-110кВ. Максимальная токовая направленная защита в сторону Т-1(Т-2). Максимальная токовая направленная защита в сторону сети 110кВ. Защита от перегрузки сторона 110кВ.

Кроме перечисленных устройств защиты на подстанциях предусмотрены: устройство автоматического включения резерва (АВР), выполненное на секционных выключателях, устройство автоматического повторного включения (АПВ), выполненное на ЛЭП, устройство автоматической частотной разгрузки (АЧР), действующее на отключение менее ответственных потребителей при снижении частоты питающего напряжения.

Трансформаторов

Устройств

        

Комплектное распределительное устройство (КРУ) – это распределительное устройство, состоящее из закрытых шкафов со встроенными в них аппаратами, измерительными и защитными приборами и вспомогательными устройствами. Шкафы КРУ изготавливаются на заводах, что позволяет добиться тщательной сборки всех узлов и обеспечения надежной работы электрооборудования. Шкафы с полностью собранными и готовыми к работе оборудованием поступают на место монтажа, где их устанавливают, соединяют сборные шины на стыках шкафов, подводят силовые и контрольные кабели. Применение КРУ позволяет ускорить монтаж распределительного устройства. КРУ безопасно в обслуживании, так как все части, находящиеся под напряжением, закрыты металлическим кожухом.

Комплектное распределительное устройство серии К-65 напряженное. 35 кВ выпускаются Самарским электрощитовым заводом с 2004 года и предназначены для приема и распределения электрической энергии переменного трехфазного тока промышленной частоты. Данные КРУ используются для комплектации трансформаторных подстанций, в том числе КТПБ напряжением 35/6 (10) кВ, 110/35/6 (10) кВ, 2207/35/6 (10) кБ. Камеры одностороннего обслуживания серии K-65 с шинным и кабельным вводом предназначены для работы в следующих условиях:. высота установки над уровнем моря не более 1000 м;, тип среды I (промышленная) по ГОСТ 15150; Среда не взрывоопасна и не содержит пыли. Допустимые значения атмосферного воздуха приведены в табл. 6,7.1

Для исполнения Т3: при номинальном токе отключения выключателей,

Превышающем ток термической стойкости КРУ, токи включения и отключения для КРУ не могут превышать тока термической стойкости: термическая и электродинамическая стойкость камер определяется стойкостью встроенных высоковольтных выключателей или трансформатора тока: высота КРУ с наружной ошиновкой.

    В камерах используются вакуумные и элегазовые выключатели. Для защиты от атмосферных и коммутационных перенапряжений предусмотрены ограничители напряжения.

Энергосбережение

     Электроустановки должны находиться в технически исправном состоянии, обеспечивающем безопасные условия труда. Электроустановки должны быть укомплектованы испытанными, готовыми к использованию электрозащитными средствами в соответствии с ТКП 290 (далее – электрозащитные средства), техническими средствами противопожарной защиты, а также средствами оказания первой медицинской помощи в соответствии с действующими правилами и нормами. Эксплуатация электроустановок потребителей осуществляется в соответствии с ТКП 181. При несчастных случаях снятие напряжения для освобождения потерпевшего от воздействия электрического тока должно быть произведено немедленно без предварительного разрешения. В организациях должен осуществляться контроль за соблюдением настоящего ТКП, других ТНПА, нормативных правовых актов (далее – НПА), содержащих требования по охране труда, требования инструкций по охране труда, контроль за проведением инструктажа. Ответственность за создание безопасных условий труда в организации несет работодатель. Работодатель может предусматривать дополнительные требования по охране труда, не противоречащие настоящему ТКП. Эти требования должны быть внесены в соответствующие инструкции по охране труда, доведены до работающих в виде распоряжений, указаний, инструктажа. Лица, виновные в нарушении требований настоящего ТКП, привлекаются к ответственности в соответствии с законодательством.   

    Ресурсо-энергосберегающие технологии предполагают, что производство и реализация конечных продуктов выполняется с минимальным расходованием вещества и энергии на всех стадиях производства. При этом воздействие на природные системы и человека должно быть наименьшим. Здесь же выдвигается требование полного учёта расходов первичных компонентов природы на промежуточных этапах их переработки, транспортировки, хранения, отнесённой на единицу производимой продукции.

Уменьшение в количественном и стоимостном отношениях потребляемых первичных компонентов при таком же или возрастающем объёмах готовой продукции, выполняется не тогда, когда какой-либо компонент поступает непосредственно на рабочее место, где он превращается в конечный продукт или способствует его выработке. Настоящее ресурсосбережение начинается с проектирования, когда оно уже на стадии проектов добывающих, перерабатывающих и финальных предприятий закладывается во все технологические операции по разведке, оценке, добыче и переработке природного фактора на всех стадиях его движения к потребителю, а попадая на замыкающие производства – от конструктивных, технологических и эксплуатационных особенностей их использования.

                                            Заключение

В курсовом проекте произведен расчет электрической подстанции напряжением 35/10 кВ мощностью S_р = 14400 кВ∙А.

На первом этапе проектирования подстанции была разработана структурная схема выдачи энергии, на которой показаны основные функциональные части электроустановки и связи между ними. С целью надёжного электроснабжения потребителей при аварийном отключении одного из них для подстанции выбрано два силовых трансформатора типа ТДНС – 10000/35. Потребители собственных нужд подстанции присоединяются к сети 380/220 В, которая получает питание от трансформаторов собственных нужд типа ТМ – 160/10.

Исходя из количества присоединений для РУ 110 кВ принята схема мостика с ремонтной перемычкой. В РУ 10 кВ выбрана схема с одной системой сборных шин, секционированной выключателем.

Для проверки электрических аппаратов и проводников на электродинамическую и термическую стойкость произведен расчет токов к.з. По расчетным условиям нормального режима с последующей проверкой работоспособности в аварийных режимах было выбрано следующее электрооборудование, применяемое на электрической подстанции:

- высоковольтные выключатели типа ВГБЭ-35, ВВТП-10-20;

- разъединители типа РНДЗ-35/630, РНДЗ-10/1000;

- предохранитель типа ПКТ-101-10.

В РУ 10 кВ ошиновка выполнена жесткими алюминиевыми шинами однополосного сечения марка АДО, которые крепятся на опорных изоляторах типа ИО-10-3,75 У3.

Контроль за режимом работы основного оборудования на подстанции осуществляется с помощью контрольно-измерительных приборов. Питание измерительных приборов осуществляется от измерительных трансформаторов тока типа ТОЛ-10-М-1 и трансформаторов напряжения типа НАМИТ-10.

По составленной структурной схеме выдачи энергии и с учетом выбранного электрооборудования разработана главная схема электрических соединений понижающей подстанции 35/10 кВ.

Список литературы

1 Балаков, Ю.Н. Проектирование схем электроустановок: учебн. пособие для ВУЗов / Ю.Н. Балаков, М.Ш. Мисриханов, А.В. Шунтов. – 2-е изд., стереот. – М.: Издательский дом МЭИ, 2006. – 288 с.

2 Гук, Ю.Б. Проектирование электрической части станций и подстанций: учебн. пособие для ВУЗов / Ю.Б. Гук, В.В. Кантан, С.С. Петрова. – Л.: Энергоатомиздат, Ленингр. отд-ние, 1985. – 312 с.

3 Кужеков, С.Л. Практическое пособие по электрическим сетям и электрооборудованию / С.Л. Кужеков, С.В. Гончаров. – 4-е изд., доп. и перераб. – Ростов н/Д.: Феникс, 2010. – 492 с.

4 Куценко, Г.Ф. Электробезопасность: практ. пособие / Г.Ф. Куценко. –Минск: Дизайн ПРО, 2006.– 240 с.

5 Маньков, В.Д. Защитное заземление и защитное зануление электроустановок / В.Д. Маньков, С.Ф. Заграничный. – СПБ.: Политехника, 2005-400с.

6 Неклепаев, Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: учебн. пособие для ВУЗов. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 608 с.

7 Ополева, Г. Н. Схемы и подстанции электроснабжения: Справочник: учебное пособие / Г. Н. Ополева. – М.: ФОРУМ: ИНФРА – М, 2006. – 480с.

8 Рожкова, Л. Д. Электрооборудование станций и подстанций / Л. Д. Рожкова, Б. С. Козулин. – М.: Энергоиздат, 1987. – 704с.

9 Рожкова, Л. Д. Электрооборудование станций и подстанций: учебник для студ. сред.проф. образования / Л.Д. Рожкова, Л.К. Корнеева, Т.В. Чиркова. – М.: Издательский центр «Академия», 2004. – 448с.

10 Сибикин, Ю.Д. Электробезопасность при эксплуатации электроустановок промышленных предприятий / Ю.Д. Сибикин, М.Ю. Сибикин. – 2-е изд., испр. и доп. – М.: Издательство центр «Академия», 2003.– 240с.

11 Сибикин, Ю. Д. Электроснабжение промышленных и гражданских зданий: учебник для студ. сред.проф. образования / Ю. Д. Сибикин, − 3-е изд., стереот. – М.: Издательский центр «Академия», 2009. – 368с.

12 Ус, А.Г. Электроснабжение промышленных предприятий и гражданских зданий: учебн. пособие / А.Г. Ус, Л.И. Евминов. – Минск: НПООО «ПИОН», 2002. – 457с.