Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: Археология Биология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Техника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ? Влияние общества на человека Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления	Главная Избранные Случайная статья Познавательные Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу Основные положения по выбору режущего инструмента. ↑ ▷ Содержание ⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 6Следующая ⇒ Содержание книги Выбор геометрических параметров Основные положения по выбору режущего инструмента. Основы расчетов кинематических и силовых характеристик процесса резания Исследование изменений настроечного Проектировании операции фрезерования Выбор технологической оснастки Поиск на нашем сайте Выбор инструментального материала. Режущая часть то­карных проходных резцов в большинстве случаев выполняется из быстрорежущей стали и металлокерамических твердых сплавов. Выбор группы твердого спла­ва определяется родом и механическими свойствами обрабатывае­мого материала.  При выборе марки твердого сплава в пределах каждой группы необходимо руководствоваться следующим основным правилом: чем тяжелее условия работы инструмента в силовом отношении, тем боль­ше кобальта должен содержат твердый сплав. Свойства твердых спла­вов определяются не только их составом, но и размером зерен карби­да вольфрама. Уменьшение размеров зерен несколько снижает проч­ность, но повышает твердость и износостойкость сплава. В табл.1 приведены рекомендации по выбору марок твер­дых сплавов при обтачивании заготовок из стали и чугуна.   Таблица 1. Рекомендации по выбору марок твердого сплава Условия обработки	Марка твердого сплава При обтачивании
стали	чугуна
Черновое точение с большими сечениями среза, точение по литейной или штамповочной корке, точение с ударами   Непрерывное черновое точение со средними сече­ниями среза, получистовое точение   Чистовое точение с малыми сечениями среза при. высоких скоростях резания	Т5К12В Т5К10   Т14К8 Т15К6     Т30К4	ВК8 ВК8В   ВК'6 ВК6М     ВКЗМ ВК4

 

Выбор геометрических элементов лезвия резца.

Выбор величины переднего угла. Механические свойства об­рабатываемого материала и условия его обработки определяют форму передней поверхности лезвия резца и величину его переднего угла. При назначении величины переднего угла обязательно необходимо учитывать свойства и инструменталь­ного материала. У резцов из инструментальных сталей передние углы целесообразно назначать только положительными, так как ин­струментальные стали допускают большие напряжения на изгиб.

Рекомендуемые формы заточки передней поверхности резцов из быстрорежущей стали приведены в табл. 2

 

У металлокерамических твердых сплавов предел прочности на изгиб (σ_u 1000...1400 н/мм²) почти в три раза ниже, чем у быстро­режущих сталей, поэтому положительные значения передних углов у твердосплавных резцов значительно меньше, чем у быстроре­жущих, вдоль режущей кромки затачивается фаска с отрицатель­ным значением угла, при тяжелых условиях резания передний угол принимается отрицательным.                                   

 

 

Таблица 2.

Форма заточки передней поверхности резцов

из быстрорежущей стали (ГОСТ 18868 – 73*

Форма передней поверхности		Обрабатываемый материал
Вид	Номер формы, эскиз
Плоская спо­ложительным пе­редним углом	I.	Сталь с σв > 800 МПа, серый чугун (>220 НВ), бронза и другие хрупкие материалы
	II.	Сталь с σв ≤ 800 МПа, чугун (≤220 HB)
Криволинейная с фаской	III.	Сталь с σв ≤800 МПа, вязкие цветные, металлы и легкие сплавы при необходимости завивания стружки
Криволинейная	IV.	Материалы с σв = 800÷1000 МПа

 

При выборе формы передней поверхности (см.табл. 3)и на­значении величины переднего угла для резцов, оснащенных плас­тинками твердого сплава, существуют следующие рекомендации.

 

Таблица 3.

Формы заточки передней поверхности резцов с напаянными пластинками из твердого сплава (ГОСТ 18877—73*)

Форма передней поверхности		Обрабатываемый материал
Вид	Номер формы, эскиз
Плоская с по­ложительным пе­редним углом	I.	Серый чугун, бронза и другие хрупкие материалы
Плоская с отрицательной фаской	II.	Ковкий чугун, сталь и стальное литье с σв ≤ 800 МПа, а также об­работка при недостаточной жесткости технологической системы. Для отвода и дробления стружки следует применять стружколом
Криволинейная с отрицательной фаской	III.	Сталь с σв ≤ 800 МПа при необходимости зави­вания и дробления стружки
Плоская с отрицательным передним углом	IV.	Сталь и стальное литье с σв =800 МПа и загрязненное неметалли­ческими включениями (черновая обработка). Работа с ударами в усло­виях жесткой техноло­гической системы
	V.	Коррозионно-стойкая сталь с σв=800 МПа

Во всех случаях необходимо знать, что передний угол зави­сит от прочности и твердости обрабатываемого материала, умень­шаясь и переходя в область отрицательных значений при увеличе­нии σ_в и НВ.

Выбор задних углов. Задние углы обеспечивают зазор между трущимися поверхностями резца, поверхностью резания и обработанной поверхностью детали. Чем больше подача, тем меньше значе­ния задних углов, при которых стойкость резца наибольшая. У резцов, оснащенных твердым сплавом при

s < 0,3 мм/об задние углы a = a 1=10... 12°,а при s ≥0,3 мм/об a =а,=6…8°.

Выбор углов в пане. Величина главного угла в плане влияет на соотношение между шириной в и толщиной а срезаемого слоя пои равных значениях глубины резания и подачи. Чем больше угол φ, тем меньше отношение ширины к толщине среза, выше температура резания, выше термодинамическая нагрузка на единицу длины режущей кромки, интенсивнее изнашивание резца и, следовательно, меньше его стойкость. Поэтому резцы с малыми углами φ допускают (при прочих равных условиях) большую ско­рость резания, а также обеспечивают малую шероховатость обра­ботанной поверхности.

С уменьшением угла φ значительно увеличи­вается сила резания, особенно ее радиальная составляющая, сни­жается точность обработки, могут возникнуть вибрации. Поэтому угол в плане целесообразно назначать в зависимости от жесткости технологической системы СПИД.

Для проходных резцов φ = 30° в случае обработки в условиях особо жесткой системы СПИД, при отношении длины детали L к ее диаметру Д меньше 6 (L /Д< 6) и при малых глубинах резания; φ = 45° берется в условиях достаточно жесткой системы и при L /Д =6... 12; φ= 60...75° принимается при обработке в условиях недо­статочной жесткости системы СПИД при L /Д =12... 15; φ = 90° бе­рется при обтачивании в условиях нежесткой системы, при L /Д> 15 и при сопряжении цилиндрических поверхностей под углом 90°.

Вспомогательный угол в плане влияет на допускаемую скорость резания и шероховатость обработанной поверхности. У проходных резцов при чистовой обработке φ₁= 5... 10°, при черновой обработке φ ₁ =10... 15°.

Выбор угла наклона главной режущей кромки λ. Угол λ вли­яет на направление отходящей стружки и определяет точку перво­начального контакта режущей кромки и срезаемого слоя при прерывистом резании. При работе проходным резцом с λ = 0 стружка может отклоняться в сторону обработанной поверхности и оставлять на ней риски и царапины. Поэтому у резцов, предназначенных для чистовой обработки, рекомендуется отрицательное значение угла λ = ­­-(2... 4°).

При черновой обработке предпочтительнее положительные зна­чения угла λ: при точении стали λ = 0... 5°, чугуна λ = 10°, при точе­нии с ударами

λ = 12... 15°.

Объясняется это тем, что при положительных значениях угла λ лезвие резца более массивное и стойкое, а точка первоначального контакта режущей кромки со срезаемым слоем удалена от верши­ны - наиболее уязвимой точки режущей кромки.

 

⇐ Предыдущая123456Следующая ⇒

Поделиться: