Мероприятия по рыбоотведению

8.21. При отсутствии в зоне водоприемных отверстий достаточных по рыбоотведению сносящих скоростей и устойчивой связи токов у водоприемников, размещаемых в глубоко врезанных в берега акваториях (ковши, каналы, врезки) с транзитными потоками, обязательно проведение мероприятий по рыбоотведению молоди рыб.

Их подразделяют на два вида: рыбоотведение с пропуском рыбы через водоподъемные агрегаты и рыбоотвод с интенсификацией бытовых струйных течений.

Для систем промышленно-коммунального водоснабжения наиболее изученным является рыбоотвод с интенсификацией естественных струйных течений, некоторые виды которого рассматриваются в Пособии.

8.22. Гидравлическая струенаправляющая рыбоотводная система компонуется с водоприемной частью водозабора на основе анализа гидравлико-ихтиологических и технических данных по водозабору и при необходимости на основе модельных гидравлических исследований.

Конфигурация береговых врезок-ковшей должна соответствовать наиболее благоприятным структурным течениям потока в бытовых условиях, обеспечивающих надежную связь с транзитными течениями основного потока при минимальной принудительной интенсификации.

На рис. 158 представлена схема СПК для водозабора производительностью до 6 м³/с с устройством вдоль водоприемника гидравлической напорной струенаправляющей системы, состоящей из двух распределительных водоводов (рис. 159), установленных по бортам каждой секции водоприемника. Система включается в эксплуатацию при работе СПК в режиме питания по схеме с низовым входом в меженные периоды. Подвод воды к распределительным водоводам осуществляется от основных напорных водоводов водозабора. По длине распределительных водоводов размещаются напорные насадки. Распределительные водоводы устанавливаются таким образом вдоль водоприемного фронта, чтобы относительно равномерными струями создавать локальный транзитный поток, омывающий водоприемные окна с фильтрами и сносящий молодь рыб без травмирования. Струи должны обеспечивать не только отвод молоди рыб от фильтрующей поверхности, где принимаются расчетные скорости на подходе 0,04-0,08 м/с, но и условия для выноса ее из углубления в транзитный поток водотока или безопасную зону водоема. Величина расхода, отбираемая для питания гидравликой струенаправляющей рыбоотводной системы, принимается в пределах 5-10 % производительности водозабора.

Рис. 158. Схема компоновки гидравлической рыбоотводной системы в СПК

1 - СПК; 2 - СФК; 3 - водоприемник; 4 - подводящий напорный водовод; 5 - распределительный водовод; 6 - насадки

Рис. 159. Схема размещения распределительного водовода на водоприемнике и присоединение насадка

1 - водоприемник; 2 - водоприемное отверстие; 3 - распределительный водовод; 4 - насадки; 5 - крепежный элемент для распределительного водовода

8.23. При расчете распределительного водовода определяют диаметр водовода, напор в начале рабочей части, количество напорных насадков и их диаметр.

Определение количества напорных насадков и диаметра проводится методом подбора по принятой допустимой скорости на выходе из насадка u_н £ 10-12 м/с исходя из условия обеспечения рыбозащиты.

При подборе используют зависимость основных параметров насадков

,                                                                       (263)

где u_н - скорость струи на выходе из насадка, м/с; m = 0,75 - скоростной коэффициент; Н - напор в водоводе перед насадком, м.

,                                                                (264)

где q _н - расход воды через насадок, м³/с; w_н - площадь живого сечения насадка, м².

По формулам (263) и (264) производят расчеты и строят вспомогательные графические зависимости. Исходя из принятых пределов u_н из графика u_н = f (H) определяют значение Н перед насадком.

Для подбора диаметра насадков и их количества n выполняют расчеты и графики: q _н = f (H) при d _н = 0,01-0,1 м; n = f (Q _в; q _н), n = f (q _н, H).

Уточнение параметров насадков производится при анализе значений осевых скоростей струй в зависимости от расстояний до выходного сечения, которые определяют по зависимости Г. Н. Абрамовича,

,                                                             (265)

где u _х - скорость на расстоянии х, м, от выходного сечения; а = 0,075 - коэффициент турбулентности для круглого выходного сечения.

Из анализа величин u _х для различных х и d _н осуществляется окончательный подбор d _н и количества насадков по длине рабочей части распределительного водовода.

При определении диаметра распределительного водовода по условиям предотвращения обрастания дрейссеной скорости в нем принимают в пределах 3-5 м/с.

Расположение первого насадка от начала водоприемного фронта предусматривается с таким расчетом, чтобы скорости на границах факела струи были не менее 0,4 м/с.

8.24. Пневматическая струенаправляющая рыбоотводная система компонуется с водоприемной частью водозабора также на основе анализа гидравлико-ихтиологических и технических данных по водозабору и при необходимости на основе модельных гидравлических исследований.

На рис. 160 представлена схема пневматической струенаправляющей рыбоотводной системы, обеспечивающей вынос рыбной молоди; подошедшей к зоне водозабора на поверхность водоема, и отвод ее в безопасную зону. Система состоит из перфорированных труб, соединенных с магистральным подводящим трубопроводом для подачи в них сжатого воздуха, струенаправляющих щитов, установленных по периметру водоприемной части, экранов-отражателей, расположенных на поверхности водоема и закрепленных на площадке.

Рис. 160. Схема компоновки пневматической рыбоотводной системы с водозабором берегового типа

1 - водозабор; 2 - водоприемные окна с фильтрами; 3 - коллектор подвода воздуха; 4 - перфорированные трубки; 5 - экран-отражатель; 6 - струенаправляющие щиты; 7 - опорный мостик; 8 - компрессорная

При выпуске сжатого воздуха в водную струю образуются восходящие водовоздушные струи, при набегании которых на струенаправляющие щиты при его переходе в поток поверхностного растекания создается винтообразное течение, отводящее массы воды в сторону от защищаемой зоны.

Основные конструктивные параметры пневматической рыбоотводной системы определяют по аналогии с системой для пневмошугозащиты (см. п. 8.33).

Сороудерживающие устройства

8.25. При необходимости для предварительной грубой механической очистки воды от относительно крупного мусора водоприемные отверстия оборудуют решетками.

Решетки обычно представляют собой металлическую раму, сваренную из уголковой стали или швеллера с металлическими стержнями из полосовой (50´60 мм) или круглой (8-12 мм) стали. Расстояние между стержнями решетки чаще всего принимают 50-100 мм (рис. 161, а). При предварительных проектных проработках рекомендуются следующие размеры сороудерживающих решеток в зависимости от размеров водоприемных отверстий (табл. 28).

Таблица 28

Размеры, мм								Масса решетки, кг
водоприемного окна	решетки
	Н	Н 1	Н,	h	A.	L	L,
400´600	840	700	600	50	40	500	400	20
600´800	1040	900	800	50	40	700	600	33
800´1000	1255	1130	1000	65	50	930	800	52
1000´1200	1620	1320	1200	80	50	1100	1080	90
1200´1400	1820	1520	1400	80	50	1300	1280	120
1260´2000	2600	2200	1986	120	60	1424	1404	253
1250´2500	3100	2700	2486	120	60	1424	1404	300

Рис. 161 Сороудерживающая решетка и схема установки устройства в потоке

а - сороудерживающая решетка; б - сечение и размеры стержней решетки; в - расположение решетки с наклоном; г - косое расположение решетки; д - график зависимости z_реш = f (j)

8.26. В зависимости от схемы водоприемника и условий эксплуатации сороудерживающие решетки можно устанавливать вертикально или наклонно.

8.27. В зависимости от характера засорения решетки (попадания на нее бревен, топляков, торфа, сучьев, водорослей и т. п.) применяют различные очистные механизмы и устройства: грейферы, ковши, механические, свободные и направляемые грабли, специальные тралы, которыми можно перемещать сор вдоль забральной стенки водоприемника. Оборудование для очистки решеток обычно прикрепляется к тросам кранов, обслуживающих водоприемник станции, или устанавливается на специальных (решеткоочистительных) машинах, передвигающихся вдоль фронта решеток.

8.28. Потери напора в решетках определяют по формуле

,                                                                   (266)

где z_реш - коэффициент сопротивления в решетках; u - средняя скорость перед решеткой

,                                   (267)

где К =0,504-для прямоугольных стержней; К = 0,318 - для прямоугольных стержней с закругленными входными кромками; К = 0,182 для клинообразных стержней с закругленными кромками; t и l - соответственно толщина и ширина стержней (рис. 161, б); b - величина просвета между стержнями; a - угол наклона решетки к горизонту (рис. 161, в).

Для круглых сечений

.                                                        (268)

При косом расположении решетки (рис. 161, г) коэффициент z_реш для прямоугольных стержней сечением 10´70 мм в зависимости от величины угла j набегания потока на решетку определяется по графику рис. 161, д.

8.29. Для борьбы с обмерзанием решеток применяют покрытие стержней решеток гидрофобными материалами (каучуком, эбонитом, резиной, деревом) или изготовляют их из этих материалов.

Для борьбы с обмерзанием решеток применяют обогрев ее элементов.

Обогрев решеток в окнах водоприемника является эффективной мерой, предотвращающей кристаллизацию переохлажденной воды на стержнях решеток, а также прилипание к ним внутриводного льда. Поэтому обогрев должен осуществляться заблаговременно, до начала переохлаждения воды.

Обогрев не может предохранить решетку от механической забивки комьями шуги и поверхностным льдом.

Для исключения образования на стержнях решеток поверхностного льда надо погрузить решетку в воду или утеплить выступающую из воды часть решетки таким образом, чтобы ее температура была не ниже 0 °С.

Для исключения кристаллизации переохлажденной воды на стержнях решеток необходимо, чтобы все части поверхности решетки, которые подлежат защите от обмерзания, имели температуру несколько более высокую, чем температура кристаллизации воды.

Температура поверхности стержней решетки t _р определяется по формуле

t _р = t _в + Р/a,                                                                                 (269)

где t _р, t _в - соответственно температура поверхности стержней решетки и воды, °С; Р - мощность, подводимая к стержням решетки, кВт/м²; a - коэффициент теплоотдачи на границе "вода - поверхность стержня".

Расчетные значения a определяют по формулам:

а) для круглых стержней, с учетом физических параметров воды нулевой температуры

a = 1000u^0,6/ d ^0,4,                                                                         (270)

где u - скорость воды в решетке; d - диаметр стержня.

Наличие шуги повышает значение коэффициента теплоотдачи примерно на 10 %

d _ш = 1100u^0,6/ d ^0,4.                                                                        (271)

Максимальное местное локальное значение коэффициента теплоотдачи повышает среднее значение приблизительно на 80 %;

б) для прямоугольных стержней

d = 2200u^0,8/ b ^0,2.                                                                          (272)

где b - длина пути обтекания стержня (половина длины периметра) с учетом влияния шуги в потоке

d _ш = 2420u^0,8/ b ^0,2.                                                                        (273)

При обогреве решеток электрический ток пропускают непосредственно по стержням или, если последние представляют полые трубки, обогрев их производят, закладывая внутрь каждого электрическую грелку или пропуская по трубам нагретый теплоноситель (воду, трансформаторное масло и др.).

При равномерном обогреве в расчет принимают максимальное местное (локальное) значение коэффициента теплоотдачи. При стержнях цилиндрического или прямоугольного сечения с полукруглым оголовком расчетное значение мощности определяют по зависимости

Р = 0,2u^0,6(t _p - t _в)/ d ^0,4.                                                                      (274)

где Р - мощность, кВт на 1 м² поверхности стержней, а не решетки. Мощность обогрева стержней прямоугольного сечения определяют по формуле

Р = 7,7u^0,8(t _p - t _в).                                                                         (275)

Для облегчения пользования формулами приводятся графики рис. 162, а, б.

Рис. 162. График для определения необходимой мощности обогрева стержней

а - круглого сечения (t _p - t _в) = 0,01 °С; б - прямоугольного сечения

При отсутствии точных данных о переохлаждении воды можно принимать температуру воды, равной t _в = -0,04...-0,05 °С на водотоках с большими глубинными и малыми скоростями и t _в = -0,06- -0,08 °С - на водотоках с малыми глубинными и большими скоростями течения.

При равномерном способе обогрева поверхность стержней оказывается нагретой неравномерно. Если мощность выбрана исходя из среднего значения коэффициента теплоотдачи, то часть поверхности стержня, на которой a _x больше среднего значения, остается недогретой, а остальная часть стержня, напротив, перегрета.

Одним из возможных способов обеспечения равномерного обогрева стержней решетки является покрытие их теплоизоляцией различной толщины d _x a _x = const. Теплоизоляционным покрытием могут быть резина, смеси битума с парафином и канифоли с битумом.

Применение покрытий исключает потери энергии, возникающие от утечек тока через воду, и уменьшает опасность коротких замыканий. При обогреве решеток источником тепла, помещенным внутри полого стержня (горячей водой, паром, электрической грелкой), методы выравнивания температуры могут быть иными. Можно расположить электронагреватели внутри стержня эксцентрично, ближе к передней кромке стержня, или покрыть теплоизоляцией различной толщины внутреннюю сторону полого стержня.

Мощность обогрева, предохраняющего решетку от обмерзания, с неполностью погруженными в воду стержнями окажется достаточной, если все выступающие из воды части решетки окажутся нагретыми до 0 °С.

Для этого должно быть соблюдено условие

P_z ³ a₁(- t °),                                                                              (276)

где Р _z - мощность обогрева 1 м² поверхности стержня; a₁ - коэффициент теплоотдачи от стержня к воздуху; t °- температура воздуха, °С.

Для стержней цилиндрического сечения

a₁ = 3,7w^0,6/ d ^0,4,                                                                            (277)

где w - скорость ветра, м/с.

Для стержней прямоугольного сечения

a₁ = 7,1w^0,8/ p ^0,2,                                                                            (278)

где р - длина периметра поперечного сечения.

8.30. Покрытие поверхности решеток криофобными материалами, уменьшающими адгезию льда, является перспективным, но пока находится в стадии разработки.

В табл. 29 приведены результаты определения силы сцепления льда с различными поверхностями.

Таблица 29

Материал	Условия испытания
	сдвиг	сдвиг	сдвиг	отрыв	отрыв	сдвиг
	При температуре воздуха, °С
	-80	-20	-1	-10	-4	-10
Железо	5,3	-	2,9	5,8	20	3,4-8,1
Дюраль	6,2	7,6	2,3	-	-	6,2
Стекло	5	8,5	-	-	19	4,5
Дерево	6	-	-	-	-	4,4
Полистирол	1,9	-	-	-	2,2	-
Полиэтилен	2,5	-	-	-	-	0,7
Винипласт	2,2	-	-	1,9	-	-
Бетон	9	-	-	16,2	-	-
Резина	2,8	-	1,2	-	-	1,4-3,5
Плексиглас	3,6	4,4	-	-	-	2,8
Метилполисилоксан на дюрали	-	0,7	-	-	-	0,14-2,1
Полисилоксан на железе	2,1	-	-	-	-	1,8
СКТ на железе	-	-	-	5,5	-	-
КЛС на железе	0,5-1,5	-	-	-	-	-
Герметик на железе	1,1	-	-	-	-	-
СКТ на бетоне	-	-	-	3,6	-	-
Эпоксидная смола на бетоне	3,7	-	-	-	-	-

Наиболее опасным диапазоном температур с точки зрения максимальных значений силы сцепления является диапазон -4°...-12 °С. При более низких температурах эта величина существенно падает. При увеличении солености льда сила сцепления несколько уменьшается.

8.31. Для борьбы с образованием льда на решетках может быть использован сброс теплой воды. Расход теплой воды, сбрасываемой в реку выше по течению, определяют по формуле

,                                                                   (279)

где a - коэффициент, учитывающий полноту плавления шуги при сосредоточенном сбросе теплой воды, a =0,75-0,80; при подводе теплой воды к решеткам и равномерном распределении ее по поверхности стержней a = 0,90; b - коэффициент, учитывающий содержание шуги в речной воде и равный 0,1-0,4 в зависимости от балльности шугохода; K - скрытая теплота плавления льда; Q - расход воды, поступающей в водоприемник; t ₁ - температура речной воды, равная в периоды шугохода - 0,05 °С; t - температура воды, поступающей в водоприемник, равная» 1 °С; t _h - температура теплой воды, сбрасываемой выше водоприемника; h - коэффициент, зависящий от условий смешения и равный для рек в зависимости от полноты смешения 0,4-0,6.

8.32. В ряде случаев по возможности воду для предупреждения обмерзания решеток подогревают паром. Расход пара G, кг/ч, определяют по формуле

G = l,5 Qt ₃,                                                                             (280)

где Q - расчетный расход водозабора, м³/ч; t ₃ - температура подогрева воды, обычно принимается равной 0,015-0,04 °С.

8.33. Для защиты водоприемников от механической забивки ледошуговыми образованиями при достаточном обосновании возможно применение пневмозащиты. Расчет параметров пневмозащиты следует вести в следующей последовательности.

Для работоспособности пневмоустановки необходимо, чтобы в активной зоне действия водовоздушного восходящего потока вертикальные составляющие превышали их горизонтальные составляющие в К. раз

u > K u,                                                                                   (281)

где и, u - вертикальные и горизонтальные составляющие абсолютных скоростей w (рис. 163); К - опытный коэффициент, зависящий от скорости и ледонасыщенности реки.

Рис. 163. Схема водовоздушной струи в сносящем речном потоке

0₁ - точка истечения воздуха в речной поток; a - угол наклона траектории струи к горизонтальной плоскости; х ₁, у ₁, z ₁ - текущие координаты; х, 0, у - дополнительные координаты; 0 _х - касательные к траекториям; 0 A - траектория струи

Длина активной зоны равна протяженности укладываемых труб, а ширина В - сумме проекций полутолщин внешней и внутренней сторон струи на ось х, взятая по половине максимальной вертикальной составляющей скорости на траектории струи

,                                                                  (282)

где   - полутолщины внешней и внутренней сторон струи, взятые по половине максимальной вертикальной составляющей скорости на траектории струи.

Натурные исследования, проведенные при работе пневмозащиты, используемой в качестве шугозащитного мероприятия, показали, что для максимальных скоростей течения реки u_т = 0,5 м/с - 0,55 м/с для европейской части Советского Союза коэффициент К. можно принимать равным 1,5.

Профили абсолютных скоростей в безразмерных координатах строятся по зависимости

,                                                                    (283)

где w - значение абсолютной скорости в рассматриваемой точке; w _m - максимальная скорость в рассматриваемом сечении на траектории струи; у - координата рассматриваемой точки; у_с - расстояние от оси струи до точки с абсолютной скоростью: у _c = f (w _m - u_d)/2 для внешней стороны струи; у _c = f (w _m /2) - для внутренней стороны струи; u_d = u_т cos a - для внешней стороны струи; u_d = 0 - для внутренней стороны струи; u_т - скорость речного потока; a - угол наклона траектории струи к горизонтальной плоскости.

Максимальную вертикальную составляющую скорости на траектории водовоздушной струи u_{max в} определяют по зависимости

,                                                               (284)

где q ₀ - расход воздуха на 1 м перфорированного трубопровода, отнесенный к нормальному давлению; g - ускорение силы тяжести; u_m - вертикальная составляющая скорости на оси струи при условии, если скорости в реке отсутствуют; К - опытный коэффициент K = 0,75 для q = 0,008-0,026 и u_max £ 0,55 м/с.

Вертикальную составляющую скорости на оси водовоздушной струи определяют по зависимости

,                             (285)

где Н ₀ - глубина погружения перфорированных труб, м; g_w - объемный вес воды; P ₀ - абсолютное давление.

Горизонтальные составляющие на траектории струи определяют по зависимости

u = u_m /tg a.                                                                            (286)

Для создания потока с равномерно распределенными вертикальными составляющими скоростей в активной зоне действия восходящего потока расстояние между отверстиями перфорации соседних труб не должно превышать величину l. Угол наклона траектории струи к горизонтальной плоскости a следует брать в сечении струи, где восходящий поток переходит в плановый растекания.

Координаты траектории струи можно определить по графику, приведенному на рис. 164. Этим графиком можно пользоваться до глубины погружения перфорированных труб H = 5 м.

Рис. 164. Траектории водовоздушных струй 1 - q ₀ = 0,0256; 2 - q ₀ = 0,0233; 3 - q ₀ = 0,0216; 4 - q ₀= 0,0198; 5 - q ₀ = 0,0120; 6 - q ₀ = 0,00835

Ширину активной зоны следует определять при L = H ₀/6 по зависимостям

;                                                        (287)

,                                                               (288)

где L - расстояние от точки истечения до рассматриваемого сечения; х ₁, у ₁ - координаты плоскости х ₁0₁ у ₁; d₁, d₂ - полутолщины внешней и внутренней сторон струи, взятые по половине максимальной абсолютной скорости.

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

В Пособии использованы следующие буквенные обозначения:

Q _cp; Q_min, Q_max и др. - средний, минимальный, максимальный и другие расходы воды или наносов, м³/с;

q - удельный расход воды или наносов, м²/с;

u_нp; u₀; u_ср; u_п; u_д и др. - неразмывающая, начальная, средняя, поверхностная, придонная и другие скорости потока, м/с;

u _п - текущая переменная по вертикали скорость, м/с;

u_x - динамическая скорость;

c _п; c _г; c _б; c _в; с _a - скорости перемещения побочня, гряды, береговой линии, излучины, волны и др., м/сут, м/с;

H; Н _кр; H ¢_кр; H _пл - глубина или напор воды, критическая глубина волны, критическая глубина волны под ложбиной, в плесе, м;

h _1%; h_i; ` h; h ¢_пр; h _кр; h _гр; h _пб; h _лг; h ₀ и др. - высота волн соответственно 1 % и i -той обеспеченности, средней, на глубокой воде, предельно возможной в точке расчета, критической, гребня волны, песчаной гряды, побочня, ленточной гряды, высота конструктивного элемента и др., м;

t; `t; t_пр и др. - период и средний период волн, перемещения песчаных гряд и др., c;

l; `l; l_лг; l_пб; l_н и др. - длина, средняя длина волны, шаг ленточной гряды, побочня, излучины и др., м;

В_р; В _пр - ширина реки, прибойной зоны, м;

t ° - начальная температура воды, воздуха, °С;

t, D t - время, интервал времени, c;

g - удельный вес, т/м³;

g - ускорение свободного падения;

r - мутность и плотность воды или воздуха, мг/л, т/м³;

w_г - гидравлическая крупность, см/c, м/с;

w - скорость ветра, м/с;

R - гидравлический радиус, м;

I - гидравлический или пьезометрический уклон;

L - длина участка реки и разгона волн, м;

a° - угол, образованный между лучом волнения в открытом водоеме и нормалью к берегу, или между избранной осью и направлением потока, град;

b° - угол наклона поверхности откоса или прибрежного склона к горизонту, град;

m = ctg b° - заложение откоса или прибрежного склона;

w - площадь сечения потока, м²;

d; ` d - диаметр и средний диаметр частиц грунта, мм;

l - длина конструктивного элемента, мм, м;

b - ширина              "                     "        мм, м;

d- толщина            "                     "        мм, м;

D -диаметр             "                     "        мм, м;

s - площадь             "                     "        мм², м²;

h - относительная глубина потока;

z - глубина потока от поверхности воды или от ложа источника, м;

D z - местное повышение уровня воды, м;

х, у - текущие координаты, м;

m - коэффициент расхода;

р - коэффициент пористости;

S _в - обобщенный коэффициент, учитывающий потери волновой энергии на возбуждение вдольберегового течения и рефракцию волн)

С - коэффициент Шези;

К _з - коэффициент засорения конструктивного элемента;

К _т -          "           турбулентной фильтрации;

К _н -          "           потери напора;

К _то -         "           теплообмена между водой и атмосферой (м² × к);

K_{t 1} –         "           теплоотдачи;

K_t –          "           теплопроводности;

К _р –         "           рефракции волн;

K _u –         "           учитывающий изменение скорости потока при плановых деформациях ложа реки;

К _п - обобщенный коэффициент потерь и перестроения волн;

K_i - коэффициент, зависящий от условий волнообразования;

К _тр -         "             трансформации или потери высот волн в процессе первого и последующего разрушений;

К _d -          "             зависящий от крупности наносов;

К _b -          "             уклона поверхности потока;

К _ш –         "             шероховатости конструктивного элемента;

К _l -          "             горизонтальной асимметрии профиля волны;

K_s - обобщенный коэффициент потерь в процессе разрушения волн;

 - коэффициент в неплавно изменяющихся течениях;

r - радиус кривизны неплавно изменяющегося потока;

K = 2p/l - волновое число, рад/м.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение. 1 1. Общие вопросы использования поверхностных вод для водоснабжения. 2 Общие положения. 2 Общие требования к источнику водоснабжения и водозаборным сооружениям.. 3 Требования к материалам инженерных изысканий. 4 2. Условия забора воды из водотоков (рек). Характеристика гидрологического режима. 6 Гидрологические данные. 6 Русловые деформации. 7 Оценка деформаций речного русла. 10 Гидравлическая структура течений. 13 Местные деформации речного дна. 23 Классификация условий отбора воды.. 29 3. Условия забора воды из водоемов. 30 Основные особенности водоемов. 30 Элементы волн в прибрежной зоне. 30 Пример расчета элементов ветровых волн. 36 Течения в водоемах. 37 Миграция наносов и мутность воды.. 41 Гидротермика водоемов. 47 Взаимодействие течений с сооружениями. 49 Классификация условий забора воды.. 53 4. Сооружения для забора поверхностных вод. 55 Классификация, категории и требования, предъявляемые к водозаборам.. 55 Основные типы водоприемных устройств. 57 Затопленные водоприемники и водоводы.. 58 Водоприемники с вихревыми камерами. 61 Щелевые водоприемники. 68 Фильтрующие водоприемники. 75 Комбинированные водоприемники. 79 Промывка водоприемников. 82 Гидравлическое наносозащитное устройство. 87 5. Водозаборные сооружения на водотоках. 95 Выбор места расположения, типа и конструктивной схемы водозаборных сооружений. 95 Водозаборные сооружения с русловыми водоприемниками. 97 Водозаборные сооружения берегового типа. 98 Водоприемные ковши. 100 Нестационарные водозаборные сооружения. 109 Водозаборные сооружения на водотоках с неустойчивыми руслами. 112 Водозаборные сооружения в районах распространения вечномерзлых грунтов. 113 Водозаборные сооружения в нижних бьефах гидроузлов и устьевых участках водотоков, впадающих в водоемы.. 116 Русловые сооружения для забора воды из водотоков с малыми глубинами. 117 Самопромывающиеся ковши. 120 Мероприятия по защите водозаборных сооружений от шуги. 129 6. Водозаборные сооружения на водоемах, выбор места расположения, типа и компоновки водозаборных сооружений.. 129 Общие требования к водозаборам.. 129 Водозаборы с самотечными или сифонными водоводами. 130 Водозаборы берегового типа. 137 Водозаборные сооружения с подводящим огражденным каналом.. 138 Водозаборы островного типа. 144 Комбинированные водозаборы.. 144 Водозаборные сооружения в условиях стратифицированного водоема. 145 Мероприятия по защите водозаборных сооружений от наносов, мусора, планктона и шугольда. 147 7. Водозаборные плотинные гидроузлы.. 148 Назначение плотин, сооружаемых для целей водоснабжения. 148 Гидроузлы на равнинных водотоках. 149 Гидроузлы на предгорных и горных участках рек. 153 Защита плотинных водозаборов от наносов. 160 8. Рыбозащитные, сороудерживающие и водоочистные устройства водозаборов. 170 Условия выбора рыбозащитных устройств (РЗУ) 170 Рыбозащитные устройства. 171 Мероприятия по рыбоотведению.. 183 Сороудерживающие устройства. 185