Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Тепловой расчет парогенератора КЕ-10-14Стр 1 из 4Следующая ⇒
Введение
Целью курсового проекта является проверочный тепловой расчет котлоагрегата типа КЕ-10-14. Котельный агрегат включает топочное устройство, трубную систему с барабанами, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, а также каркас с лестницами и помостами для обслуживания, обмуровку, газоходы и арматуру. У котлов КЕ-10-14 диаметр нижнего и верхнего барабанов составляет 1000 мм. Межцентровое расстояние установки барабанов - 2750 мм. На задних днищах верхних и нижних барабанов, а также на переднем днище верхнего барабана размещены лазы для внутреннего осмотра котла. Для котлов КЕ-10-14 применяется одноступенчатая схема испарения. Пароперегреватели устанавливаются в начале конвективного пучка. Насыщенный пар направляется в первую часть коллектора из верхнего барабана по пароперепускным трубам. Выход перегретого пара осуществляется из второй части верхнего коллектора. У котла КЕ-10-14топочная камера разделена кирпичной стенкой на собственно топку и камеру догорания, что позволяет повысить КПД котла за счёт снижения химического и механического недожога. Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла асимметричные. Котёл комплектуется необходимым количеством арматуры и контрольно-измерительными приборами. Исходные данные по проекту: . Пароперегреватель типа КЕ-10-14 . Паропроизводительность агрегата, D - 10 т/ч . Непрерывная продувка в процентах от паропроизводительности агрегата, ρ - 75% . Давление пара у главной паровой задвижки, рп - 14 МПа . Температура перегретого пара, t п.п. - 220 0С . Температура питательной воды перед экономайзером, t п.в. - 65 0С . Температура уходящих газов, ϑу.г. - 180 0С . Значение продувки p- 3% . Вид топлива - природный газ . Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель, tʹ в.п. - 25 0С . Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя, tʺв.п. - 120 0С
Схема парогенератора типа КЕ-10-14
Тепловой расчет парогенератора КЕ-10-14 Расчет горения топливной смеси
Выполняем расчет горения топливной смеси. Котлоагрегат водяной экономайзер В качестве компонентов топлива взяты - природный газ Щебелинка- Днепропетровск
Таблица 1
Теплоту сгорания газообразного топлива определяем по следующему выражению:
= 0,127 * CO + 0,108 * H2 + 0,234 * H2 S +0,358 * CH4 + 0,636 * C2H6 + + 0,913 * C3H8+ 1,185 * C4H10 + 0,595 * C2H4 + 0,877 * C3H6 + 0,156 * C4H8 + + 1,462 * C5H12 = 0,358*92,8+0,636*3,9+0,913*1+1,185*0,4+1,462*0,3= 37528 кДж/м3 Расчет теплообмена в топке
. Активный объем топочной камеры Vт = 22,6 м3 . Определяем тепловое напряжение объема топки расчетное qv = = = 265,7 кВт/м3 . Тепловое напряжение объема топки допустимое qv = 350 кВт/м3 . Площадь ограждающих поверхностей Fст = 40 м2 . Площадь лучевоспринимающей поверхности топки и камеры догорания Hл = 30,3 м2 6. Эффективная толщина излучающего слоя Sт = 3,6 = 3,6 = 2,034 м 7. Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности Ψср = = = 0,49 . Высота топки Нт = 2,7 м . Высота расположения горелок hг = 1,0 м 10. Коэффициент светимости пламя m= 0,2 11. Относительное положение максимума температуры в топке Хг = = = 0,37 . Параметр, учитывающий распределения температур в топке М = 0,54 - 0,2 Хг = 0,54-0,2*0,37 = 0,47 . Коэффициент избытка воздуха в топке αт = 1,15 . Присос воздуха в топке ∆αт = 0,05 . Температура воздуха в котельной t х.в. =25 0С . Энтальпия холодного воздуха Iх.в. = 331 кДж/кг 17. Температура горячего воздуха t г.в. = 150 0С 18. Энтальпия горячего воздуха Iг.в. = 1945 кДж/кг 19. Определяем количество теплоты вносимое в топку воздухом в = (αт - ∆αт ) + ∆αт = (1,15 - 0,05)* 1945 + 0,05*331 = =2156,05 кДж/кг 20. Определяем полезное тепловыделение в топке агрегате т = * + в = 37528 * + 2156,05 = 39496,41 кДж/ кг . Температура газов на выходе из топки ϑʺг = 1050 0С . Энтальпия газов на выходе из топки Iʺт = 15826 кДж/кг . Теоретическая температура горения ϑа = 1740 0С . Определяем среднюю суммарную теплоемкость продуктов сгорания = = = 34,3 кДж/(кг К) 25. Объемная доля водяных паров = 0,18 . Объемная доля трехатомных газов = 0,08 27. Суммарная объемная доля трехатомных газов = 0,26 28. Суммарная поглощательная способность трехатомных газов ρ Sт = 0,1*0,26*2,034 = 0,053 м МПа . Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами κ г= 6,5 1/(м МПа) . Коэффициент ослабления лучей несветящейся частью топочной среды κ нс= κ г = 6,5 * 0,26 = 1,69 1/(м МПа)
. Суммарная оптическая толщина газового потока κрs = κ нс ρ Sт = 1,69*0,1*2,034 = 0,34 . Степень черноты несветящейся части факела а г = 0,26 . Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами κ саж = 0,3* (2 - αт) * (1,6 ) * = 0,3* (2 - 1,15) * *(1,6 ) * = 3,29 1/(м МПа) . Коэффициент ослабления лучей светящейся частью топочной среды κ св= κ нс+ κ саж = 1,69 + 3,29 = 4,98 1/(м МПа) . Произведение κ ρ S = κ св ρ Sт = 4,98*0,1*2,034 = 1,01 . Степень черноты светящейся части факела а св = 0,6 . Степень черноты факела α ф = m а св + (1- m) а г = 0,2*0,6+(1-0,2)*0,26 = = 0,328 . Степень черноты топки а т = = = 0,50 . Рассчитываем тепловую нагрузка стен топки qF = = = 159,99 кДж/(м3 с) . Температура газов на выходе из топки ϑʺт = 1025 0С . Энтальпия газов на выходе из топки Iʺт = 15872 кДж/кг . Общее тепловосприятие топки = φ ( т - Iʺт) = 0,98 ( - 15872) = 23152 кДж/кг . Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей стенки = = = 112 кВт/м2
Литература
. Частухин В.И., «Тепловой расчет промышленных парогенераторов». Учебное пособие. - К.: Выща школа. Головное изд-во, 1989. - 223 с. . Зах Р.Г., Котельные установки. М., «Энергия», 1968. - 352 с. . Александров А., Григорьев Б. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. М.: Издательство МЭИ, 1999. - 168 с. Ено н Введение
Целью курсового проекта является проверочный тепловой расчет котлоагрегата типа КЕ-10-14. Котельный агрегат включает топочное устройство, трубную систему с барабанами, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, а также каркас с лестницами и помостами для обслуживания, обмуровку, газоходы и арматуру. У котлов КЕ-10-14 диаметр нижнего и верхнего барабанов составляет 1000 мм. Межцентровое расстояние установки барабанов - 2750 мм. На задних днищах верхних и нижних барабанов, а также на переднем днище верхнего барабана размещены лазы для внутреннего осмотра котла. Для котлов КЕ-10-14 применяется одноступенчатая схема испарения. Пароперегреватели устанавливаются в начале конвективного пучка. Насыщенный пар направляется в первую часть коллектора из верхнего барабана по пароперепускным трубам. Выход перегретого пара осуществляется из второй части верхнего коллектора. У котла КЕ-10-14топочная камера разделена кирпичной стенкой на собственно топку и камеру догорания, что позволяет повысить КПД котла за счёт снижения химического и механического недожога. Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла асимметричные. Котёл комплектуется необходимым количеством арматуры и контрольно-измерительными приборами. Исходные данные по проекту: . Пароперегреватель типа КЕ-10-14 . Паропроизводительность агрегата, D - 10 т/ч . Непрерывная продувка в процентах от паропроизводительности агрегата, ρ - 75% . Давление пара у главной паровой задвижки, рп - 14 МПа . Температура перегретого пара, t п.п. - 220 0С . Температура питательной воды перед экономайзером, t п.в. - 65 0С . Температура уходящих газов, ϑу.г. - 180 0С . Значение продувки p- 3% . Вид топлива - природный газ . Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель, tʹ в.п. - 25 0С . Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя, tʺв.п. - 120 0С
Схема парогенератора типа КЕ-10-14
Тепловой расчет парогенератора КЕ-10-14
|
|||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2020-03-27; просмотров: 166; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.12.166.76 (0.017 с.) |