Защита расчетно-графической работы

 

 

Студент обязан выполнить работу и защитить ее в сроки, предусмотренные графиком учебного процесса.

Защита работы разрешается после выполнения ее в полном объеме, предусмотренном заданием. Разрешение на защиту дает ведущий преподаватель после возвращения студентом всех методических указаний и пособий, взятых на кафедре.

На защиту студент представляет чертежи и пояснительную записку.

 

Список основных вопросов, выносящихся на защиту, приводится ниже.

Вопросы для самопроверки готовности к защите расчетно-графической работы:

1. По каким характеристикам грунта выбирается несущий слой?

2. Какие факторы влияют на выбор глубины заложения фундамента?

 

3. От каких характеристик грунта зависит его расчетное сопротивление? 4. Из каких условий выбираются размеры подошвы фундамента?

5. Какие мероприятия применяются в случае невыполнения этих условий? 6. От какой отметки грунта строится эпюра природных давлений?

7. Как влияет уровень грунтовых вод на вид эпюры природных давлений? 8. Как влияет положение уровня грунтовых вод на величину осадки?

9. Что такое дополнительное давление?

 

10. Как строится эпюра дополнительных давлений? 11. Как определяется толщина элементарного слоя?

12. Чему равна мощность сжимаемой толщи, как она определяется? 13. Для чего определяется нижняя граница сжимаемой толщи грунта? 14. Каким методом определяется осадка фундамента и почему?

15. Какая конечная цель расчета осадки фундамента?

 

16. Какие мероприятия необходимо применить в случае невыполнения проверки по II группе предельных состояний?

17. Как работает висячая свая под нагрузкой, чем она отличается от сваи-стойки?

18. От каких характеристик грунта зависит несущая способность висячей сваи?

19. Как определить максимальную нагрузку, приходящуюся на одну сваю? 20. Что такое условный фундамент, для чего он определяется?

21. Как определяются размеры условного фундамента? 22. Как определяются размеры ростверка?

23. В чем заключается проверка напряжений под подошвой условного фундамента?

ЛИТЕРАТУРА

 

 

1. ДБН В.2.1-10-2009. Основи та фундаменти будинків і споруд / Мінрегіонбуд України. – Київ. – 2009. – 104 с.

 

2. СП 22.13330.2011.Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83* / Минрегион России. – Москва. - 2011. – 161 с.

3. ДБН В.2.1-10-2009. Зміна № 1 Основи та фундаменти будинків і споруд / Мінрегіонбуд України. – Київ. – 2009. – 55 с.

4. СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85 / Минрегион России. – Москва. - 2011. – 85 с.

5. ГОСТ 28737-2016. Балки фундаментные железобетонные для стен зданий промышленных и сельскохозяйственных предприятий. Технические условия / Стандартинформ – Москва. - 2017.

 

6. ГОСТ 19804-2012. Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия / Стандартинформ – Москва. - 2014.

 

7. ДБН В.2.6-98-2009 Бетонні та залізобетонні конструкції / Мінрегіонбуд України. – Київ. – 2009. – 71 с.

10. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83). – М.: Стройиздат, 1986. – 415 с.

12. Механіка грунтів. Основи та фундаменти: Підручник / В. Б. Швець, І. П. Бойко, Ю. Л. Винников, М. Л. Зоценко, О. О. Петраков - Дніпропетровськ: «Пороги», 2012. – 231 с.

13. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. – Л.: Стройиздат, 1988. – 417 с.

14. Зоценко М.Л., Коваленко В.І., Яковлев А.В. Інженерна геологія. Механіка грунтів, основи і фундаменти. – Полтава: ПНТУ, 2004. – 568 с.

Приложение А ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КУРСОВОГО ПРОЕКТА

 

 

 

 

Рис. А.1. Инженерно-геологический разрез площадки строительства.

Рис. А.2. Схема здания.

 

 

Таблица А.1

Вариант	L1, м	L2, м	lс, м	bс, м
			0,4	0,4
			0,6	0,6
			0,6	0,4
			0,5	0,5
			0,8	0,8
			0,8	0,6
			0,3	0,3
			0,5	0,8
			0,8	0,8
			0,8	0,5

 

 

Таблица А.2 Нагрузки на обрез фундаментов в наиболее невыгодных сочетаниях

Вариант	Вид нагрузки	№ фундамента
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм
	Fv, кН
Fh, кН					-
М, кНм

 

Таблица А.3

№ слоя	№ вар.	Грунт	ɣs, кН/м3	ɣ, кН/м3	W	WL	WP	E, МПа	ϕ, град.	С, кПа
		Почвенно-растительный слой	25,5	12,0	0,10
		Песок средней крупности	26,5	17,8	0,10	-	-	30,0		1,0
	26,6	18,5	0,12	-	-	35,2		1,5
	26,8	19,0	0,15	-	-	38,0		2,0
	Пылевато-глинистый	26,9	18,5	0,14	0,16	0,10	15,0		12,5
	27,0	19,0	0,16	0,20	0,14	16,0		13,0
	27,2	19,2	0,18	0,22	0,15	17,0		14,0
	27,0	18,7	0,12	0,20	0,10	21,0		33,0
	27,1	19,0	0,15	0,21	0,09	20,0		27,0
	27,2	19,5	0,18	0,23	0,12	17,0		25,0
	27,3	19,8	0,20	0,29	0,15	19,0		28,0
		Пылевато-глинистый	26,9	19,6	0,14	0,18	0,12	22,0		15,0
	27,0	20,0	0,15	0,19	0,13	23,0		16,0
	26,9	18,8	0,11	0,16	0,06	21,0		31,0
	Песок средней крупности	26,5	18,5	0,11	-	-	39,0		1,5
	26,8	19,2	0,12	-	-	40,0		1,8
	26,9	19,6	0,15	-	-	35,0		1,0
	Пылевато- глинистый	27,0	19,2	0,12	0,20	0,08	22,0		32,0
	27,2	19,0	0,14	0,19	0,10	20,0		30,0
	27,5	19,2	0,14	0,26	0,08	21,0		57,0
	27,4	19,0	0,15	0,30	0,10	20,0		54,0
		Пылевато- глинистый	26,8	18,5	0,12	0,19	0,11	26,0		33,0
	26,9	18,8	0,14	0,24	0,12	25,0		32,0
	27,0	19,0	0,15	0,28	0,15	22,0		31,0
	27,1	19,2	0,16	0,29	0,15	24,0		32,0
	27,2	19,4	0,17	0,32	0,16	21,0		33,0
	27,1	19,5	0,12	0,32	0,11	26,0		75,0
	27,2	19,8	0,14	0,34	0,12	28,0		78,0
	27,3	20,0	0,16	0,33	0,15	27,0		70,0
	27,4	21,2	0,15	0,42	0,12	29,0		76,0
	Скальный	R = 0,8 МПа

 

 

Приложение Б.

Таблица Б.1. (табл.Е.7 [1])

 

Коэффициенты γс1, γс2

Грунты	Коэф. γс1	Коэффициент γс2 для сооружений из жесткой конструктивной схемой при соотношении длины сооружения или его отсека к высоте L/H
4 и более	1,5 и менее
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых	1,4	1,2	1,4
Пески мелкие	1,3	1,1	1,3
Пески пылеватые:
Мелкой и средней степени влажности;	1,25	1,0	1,2
Насыщенные водой	1,1	1,0	1,2
Глинистые, а также крупнообломочные с глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя IL≤ 0,25	1,25	1,0	1,1
То же при 0,25< IL≤ 0,5	1,2	1,0	1,1
То же при IL >0,5	1,1	1,0	1,0
Примечание: 1. К сооружениям с жесткой конструкцией относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований. 2. Для знаний с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента γс2принимается равным единице. 3. При промежуточных значениях L/H коэффициент γс2определяют интерполяцией. 4. Для рыхлых песков γс1и γс2 принимают равными единице.

Таблица Б.2 (табл.Е.8 [1]) Коэффициенты М γ, Mq, Mc

 

 

Угол внутреннего трения φII, град.	Коэффициенты	Угол внутреннего трения φII, град.	Коэффициенты
М γ	Mq	Мс	М γ	Mq	Мс
		1,00	3,14		0,66	3,65	6,24
	0,01	1,06	3,23		0,72	3,87	6,45
	0,03	1,12	3,32		0,78	4,11	6,67
	0,04	1,18	3,41		0,84	4,37	6,90
	0,06	1,25	3,51		0,91	4,64	7,14
	0,08	1,32	3,61		0,98	4,93	7,40
	0,10	1,39	3,71		1,06	5,25	7,67
	0,12	1,47	3,82		1,15	5,59	7,95
	0,14	1,55	3,93		1,24	5,95	8,24
	0,16	1,64	4,05		1,34	6,34	8,55
	0,18	1,73	4,17		1,44	6,76	8,88
	0,21	1,83	4,29		1,55	7,22	9,22
	0,23	1,94	4,42		1,68	7,71	9,58
	0,26	2,05	4,55		1,81	8,24	9,97
	0,29	2,17	4,69		1,95	8,81	10,37
	0,32	2,30	4,84		2,11	9,44	10,80
	0,36	2,43	4,99		2,28	10,11	11,25
	0,39	2,57	5,15		2,46	10,85	11,73
	0,43	2,73	5,31		2,66	11,64	12,24
	0,47	2,89	5,48		2,88	12,51	12,79
	0,51	3,06	5,66		3,12	13,46	13,37
	0,56	3,24	5,84		3,38	14,50	13,98
	0,61	3,44	6,04		3,66	15,64	14,64

Таблица Б.3. (табл.И.1.[1])

Предельные деформации основания

 

 

Сооружения	Предельные деформации основания
Относитель ная разница осадок (Δ s / L) u	Крен іu	Средние su (в скобках максимальные s max, u) осадки, см
1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом:
железобетонным	0,002	-	(10)
то же, с устроенными железобетонными поясами или монолитными перекрытиями, а также зданий монолитной конструкции;	0,003	-	(15)
металлическим	0,004	-	(15)
то же, с устроенными железобетонными поясами или монолитными перекрытиями	0,005	-	(18)
2. Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных оседаний	0,006	-	(20)
3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из:
крупных панелей;	0,0016	0,005
крупных блоков или кирпичной кладки без армирования	0,0020	0,005
то же, с армированием, в том числе с установлением железобетонных поясов или монолитных перекрытий, а также зданий монолитной конструкции	0,0024	0,005
4. Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций:
рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите;	-	0,003
то же, сборной конструкции;	-	0,003
отдельно стоящий силосный корпус монолитной конструкции;	-	0,004
то же, сборной конструкции;	-	0,004
отдельно стоящее рабочее здание	-	0,004

Продолжение табл. Б.3.

5. Дымовые трубы высотой Н, м:
Н ≤ 100	-	0,005
100 < H ≤ 200	-	1/(2 Н)
200 < H ≤ 300	-	1/(2 Н)
H > 300	-	1/(2 Н)
6. Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме отмеченных в поз. 4 и 5	-	0,004
7. Антенные сооружения связи:
Заземленные стволы мачт	-	0,002
то же, электрически изолированные;	-	0,001
башни радио;	0,002	-	-
башни коротковолновых радиостанций;	0,0025	-	-
башни (отдельные блоки)	0,001	-	-
8. Опоры воздушных линий электропередачи:
промежуточные прямые;	0,003	0,003	-
анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, конечные, порталы открытых распределительных устройств	0,0025	0,0025	-
специальные переходные	0,002	0,002	-
Примечание: 1. Предельные значения относительного прогиба зданий, отмеченных в поз. 3, принимают 0,5 (Δs/L)u, а относительного изгиба - 0,25 - (Δs/L)u. 2. При определении относительной разницы осадок (Δs/L) в поз. 8 за L принимается расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками — расстояние между осями сжатого фундамента и анкера. 3. Если основа составлена горизонтальными (с уклоном не больше 0,1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних оседаний допускается увеличивать на 20 %. 4. Предельные значения подъема основания, составленной набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25 % и относительную разницу оседаний в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в данной таблице, а относительный изгиб - в размере 0,25 (Δs/L) u. 5. Для сооружений, перечисленных в поз. 1-3, с фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних оседаний допускается увеличивать в 1,5 раза. 6. На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений, допускается принимать предельные значения деформаций основания такими, которые отличаются от отмеченных в данной таблице.

Таблица Б.4 (табл. Д.1[1])

ξ=2z/b	Коэффициент α для фундаментов
круглых	прямоугольных с соотношением сторон h= l / b	ленточных (h>10)
1,0	1,4	1,8	2,4	3,2
	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
0,4	0,949	0,960	0,972	0,975	0,976	0,977	0,977	0,977
0,8	0,756	0,800	0,848	0,866	0,876	0,879	0,881	0,881
1,2	0,547	0,606	0,682	0,717	0,739	0,749	0,754	0,755
1,6	0,390	0,449	0,532	0,578	0,612	0,629	0,639	0,642
2,0	0,285	0,336	0,414	0,463	0,505	0,530	0,545	0,550
2,4	0,214	0,257	0,325	0,374	0,419	0,449	0,470	0,477
2,8	0,165	0,201	0,260	0,304	0,349	0,383	0,410	0,420
3,2	0,130	0,160	0,210	0,251	0,294	0,329	0,360	0,374
3,6	0,106	0,131	0,173	0,209	0,250	0,285	0,319	0,337
4,0	0,087	0,108	0,145	0,176	0,214	0,248	0,285	0,306
4,4	0,073	0,091	0,123	0,150	0,185	0,218	0,255	0,280
4,8	0,062	0,077	0,105	0,130	0,161	0,192	0,230	0,258
5,2	0,053	0,067	0,091	0,113	0,141	0,170	0,208	0,239
5,6	0,046	0,058	0,079	0,099	0,124	0,152	0,189	0,223
6,0	0,040	0,051	0,070	0,087	0,110	0,136	0,173	0,208
6,4	0,036	0,045	0,062	0,077	0,099	0,122	0,158	0,196
6,8	0,031	0,040	0,055	0,064	0,088	0,110	0,145	0,185
7,2	0,028	0,036	0,049	0,062	0,080	0,100	0,133	0,175
7,6	0,024	0,032	0,044	0,056	0,072	0,091	0,123	0,166
8,0	0,022	0,029	0,040	0,051	0,066	0,084	0,113	0,158
8,4	0,021	0,026	0,037	0,046	0,060	0,077	0,105	0,150
8,8	0,019	0,024	0,033	0,042	0,055	0,071	0,098	0,143
9,2	0,017	0,022	0,031	0,039	0,051	0,065	0,091	0,137
9,6	0,016	0,020	0,028	0,036	0,047	0,060	0,085	0,132
10,0	0,015	0,019	0,026	0,033	0,043	0,056	0,079	0,126
10,4	0,014	0,017	0,024	0,031	0,040	0,052	0,074	0,122
10,8	0,013	0,016	0,022	0,029	0,037	0,049	0,069	0,117
11,2	0,012	0,015	0,021	0,027	0,035	0,045	0,065	0,113
11,6	0,011	0,014	0,020	0,025	0,033	0,042	0,061	0,109
12,0	0,010	0,013	0,018	0,023	0,031	0,040	0,058	0,106

Таблица Б.5 (табл. Н.2.1 [3]) Значение расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек,

погружаемых без выемки грунта

Глубина погружения нижнего конца сваи, м	Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа
песков средней плотности
гравелистых	крупных	-	средней крупности	мелких	пылеватых	-
глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
		6600 4000		3100 2000	2000 1200
		6800 5100		3200 2500	2100 1600
		7000 6200		3400 2800	2200 2000
		7300 6900		3700 3300	2400 2200
		7700 7300		4000 3500	2600 2400
		8200 7500		4400 4000
				4800 4500
Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песков, под чертой - для глинистых грунтов. 2. В таблицах H.2.1 и H.2.2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах - от уровня дна болота. 3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL глинистых грунтов значения R и f i в таблицах H.2.1 и H.2.2 определяют интерполяцией. 4. Для плотных песков, плотность которых определена по данным статического зондирования, значения R по таблице H.2.1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%. При определении плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по таблице H.2.1 следует увеличить на 60%, но не более чем до 20000 кПа. 5. Для супесей при числе пластичности Ip ≤ 4 и коэффициенте пористости e < 0,8 расчетные сопротивления R и f i определяется как для пылеватых песков средней плотности.

Таблица Б.6 (табл. Н.2.2 [3]). Значение расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-

оболочек f i, кПа