Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Установка абсорбционная.Основные условные обозначения.Содержание книги
Поиск на нашем сайте
G- расход газа, кг/с L- расход поглотителя, кг/с x, X- концентрация поглощаемого компонента в жидкости соответственно в массовых долях и относительных мольных концентрациях y,Y- концентрация извлекаемого компонента в газовой фазе соответственно в массовых долях и относительно мольных концентрациях e- степень извлечения компонента из газовой фазы E-коэффициент Генри Ho- коэффициент распределения P, p- давление, Па f- удельная поверхность насадки м2/м3 D- коэффициент диффузии, м2/с D, d- диаметр, м F- площадь поверхности массопередачи, м2 S- площадь сечения колонны, м2 g- ускорение свободного падения, м2/с H, h- высота, м K- коэффициентмассопередачи, кг/(м2 с еддв, силы) M- количество вещества, кг/с мольная масса, кг/моль T, t- температура, С U- плотность орошения, м3/(м2 с) ẞ- коэффициент массоотдачи ω- скорость газа, м/с Vc- свободный объём ρ- плотность, кг/м3 µ- динамический коэффициент вязкости, Па˟ с ό- поверхностное натяжение, Н/м λ- коэффициент трения ξ- коэффициент местного сопротивления φ- коэффициент смачиваемости ɩ- удельный расход поглотителся, кг/кг Re- критерий Рейнольдса Nu- диффузный критерий Нуссельта Pr- диффузный критерий Прандля Ar- критерий Архимеда
Задание на проектирование. Рассчитать насадочный абсорбер для улавливания паров ацетона из газовой смеси водой. Исходные данные: 1) Количество газовой смеси, поступающей на установку V= 16 м3/с. 2) Температура газовой смеси t= 200 ° С. 3) Начальная объёмная концентрация ацетона (СН3СОСН3) ун= 10% 4) Степень извлечения Е= 96% 5) Начальная объёмная концентрация аммиака в воде ̅х̅ = 0 % 6) Степень насыщения воды аммиаком ƞ= 0,8 7) Начальная температура воды, поступающей в абсорбер t = 18 ° С 8) Начальная температура охлаждающей воды t= 12 ° С 9) Абсорбер работает под атмосферным давлением. 10) Рассчитать и подобрать насос для подачи воды в абсорбер, холодильник для охлаждения газовой смеси.
Материальный баланс. ͞хн= Х(100-0) ͞хн= 0/(100-0)= 0 кг/кг воды. ͞ун= (Мк/М)*(у/(100-у)) ͞ун= (58/29)*(10/ 100-10)= 0,22 кг/кг воздуха Концентрация ацетона в газовой смеси на выходе из абсорбера Yк= Yн(1- ε) Yк= 0,22*(1-0,96)= 0,0088 кг/кг воздуха Y*= 58/29 *(р*/ 1,013* 105- р*)= 0,588р*/ 1,013*105- р* Рн= 1,013* 105 *0,10= 0,1013*105 Конечная рабочая концентрация Xк= η * х Xк= 0,44 * 0,8= 0,352 кг/кг воды Принимаем, что газовая смесь, поступающая на установку из колонны синтеза, перед подачей в колонну охлаждается в холодильнике до t= 20 С. В этом случае объём газовой смеси, поступающей в абсорбер равен: Vг= V * T/(t +273) Vг= 16 * 293/ (200+273)= 9,9 м3/с Количество ацетона, поступающего в колонну: Gс6н6о= V1 * Yн * p Gс6н6о= 9, 9 * 0, 10 * 0,792= 0,78 м/с Количество воздуха, поступающего в колонну: G= Vг* p * 0, 9 G= 9,9 * 1,2 * 0,9= 10,692 кг/с Где 1,2 плотность воздуха при 20 С кг/м3 Плотность газа, поступающего в колонну: ρ= (Gс6н6о + G) / Vг ρ= (0,92+ 10,692) / 9,9= 1,17 кг/м3
Количество поглощенного ацетона: G'с6н6о=(Gс6н6о * ε) G'с6н6о= 0,92 * 0,96 =0,8832 кг/с Расход воды в абсорбере: L= Gс6н6о /(Хк – Хн) L= 0,8832/ 0,352= 2,5 кг/с (0,0025 м3/с)
Технологический расчёт. Принимаем в качестве насадки керамические кольца Рашига размером 50 ˣ 50 ˣ 5 мм. Характеристика насадки: удельная поверхность 110 м2/м3, свободный объём 0,735м3/м3, эквивалентный диаметр 0,027 м. Lg[(ω2 * 110 * 1,14)/(9,81 * 0,7353 * 1000) * 10,16]= 0,22- 1,75(2,5/11,612)0,25 * (1,17/1000)0,125 ω= 0,97 м/с ω= 0,97 * 0,8= 0,776 м/с Диаметр колонны: D= [4 * Vг/(π * ωρ)]0,5 D= [4 * 9,9 /(3,14 * 0,776)]0,5= 4,03 м Выбираем стандартный диаметр обечайки колонны D= 2 м. Плотность орошения колонны: U= (L * t)/ ρж * D2* 0,785 U= 2,5 * 3600 / 1000 * 22 * 0,785= 2,866 м3/(м2ч). Оптимальная плотность орошения: Uопт= 0,158 * 110= 17,38 м3/(м2ч). U/Uопт= 2,866/17,38= 0,16 Поверхность насадки смочена не полностью. Для увеличения U и снижения Uопт выбираем насадку 80 ˟ 80 ˟ 8 мм. Удельная поверхность 80м2/м3 свободный объём 0,72 м3/м3 dэкв= 0,036 масса 1 м3= 670 кг Lg[(80 * 1,17) / (9,81 * 0,72 * 1000) * 10,16]= 0,159 Откуда ω2= 2,014 м/с. ω= 2,014 * 0,8= 1,61 м/с. Диаметр колонны: D= [4 * 9,9 / 3,14 * 1,61]0,5= 2,79 м. Выбираем стандартный диаметр обечайки колонны D= 2 м. U= 2,866 м3/(м2ч). Uопт= 0,158 * 80= 12,64 м3/(м2ч). U/Uопт= 2,866 / 12,64= 0,22 Теплотехнический расчёт. Принимаем расстояние от слоя насадки до крышки абсорбера h1= 1,2 м, расстояние от насадки до днища абсорбера 2,7 м. Движущая сила внизу абсорбера на входе газа: ∆YϬ= Yн – YХк ∆YϬ= 0,22 – 0,0088= 0,2112кг/кг воздуха. Движущая сила вверху абсорбера на выходе газа: ∆Yм= Yк - YХн ∆Yм= 0,0088 - 0= 0,0088 ∆YϬ /∆Yм= 0,2112/ 0,0088= 24>2 Среднюю движущую силу определим по формуле: ∆Yср=(∆YϬ - ∆Yм )/ 2,303 lg(∆YϬ /∆Yм) ∆Yср= 0,2112 – 0,0088 = 0,2024 = 0,0638 кг/кг воздуха. 2,3 lg24 2,3lg24
Коэффициент массопередачиоапределяется по формуле: 1/ Ку= 1/ βу + m/ βх 1/ 0,025= 1/0,051 + m/ 0,049 m= 0,996 Для определения коэффициентов массоотдачи необходимо рассчитать ряд величин. Мольная масса газовой фазы: Мг= Ун * М + 0,90 * М Мг= 0,10 * 58 + 0,90 * 29= 31,9 кг/моль Где 58 и 29 мольная масса ацетона в воздухе соответственно кг/моль Вязкость газовой фазы: Мг / μг = Yн * Мсо / μсо + 0,90 * М / μ 31,9 = 0,10 * 58 + 0,90 * 29 μ 0,322 * 10-3 0,018 * 10-3 = 0,019 * 10-3 Па с.
Коэффициент диффузии С3Н6О в воздухе при t= 20 ° С определяется по уравнению:
Dг= Dо(0,1/ 0,1) * [(273 + 20)/ 273)]3/2
Где Dо= 0,078 * 10-4 м/с коэффициент диффузии ацетона в воздухе при 0 ° С и 0,1 МПа
Dг= 1,8 * 10-4 м2/с.
Критерий Рейнольдса
Reг= 4 * Wг/(f * μг) Reг= 4 * 2 * 1,17 = 9,36 80 * 0,019 * 10-3 0,00152 = 6158 Критерий Прандтля: Prг= μг/ (ρг * Dг) Prг= 0,19 * 10-3/ (1,17 * 1,8 * 10-4)= 0,9 м/с Коэффициент массоотдачи в газовой фазе для регулярных насадок определяется по формуле: βг= С * (Dг / dэ) * Reг0,655(Pr)0,33 1,8 * 10-4 βг =0,407 * 0,036 * 61580,655 * 0,90,33= 0,03534 Выразим в выбранной для расчета размерности: βг = 0,035 * 1,18= 0,041 кг/(м2с) Для определения коэффициента массотдачи в жидкой фазе рассчитаем следующие величины: Приведённая толщина стекающей плёнки жидкости δпр δпр= [(μж/ gрж)]0,33 δпр= [1 * 10-3 / (10002 * 9,81)]0,33= 0,47 * 10-4 м. Модифицированный критерий Рейнольдсадля стекающей по насадке жидкости: Reж= 4 * Wж / (f * μж) Reж= 4 * 0,00407 * 1000 / (80 * 1 * 10-3)= 203,5 Диффузный критерий Прандля для жидкости: μ Pr'ж= μж / ρж * Dж Pr'ж= 1 * 10-3 / (1000 * 0,0012 * 10-6)= 833,33 Коэффициент диффузии ацетона в воде Dж= 0,0012 * 10-6 м2/ с. Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе находится из уравнения: βж= А * (Dж /δпр) * Reжm* (Prж) βж= 0,0021 * (0,0012 * 10-6 / 0,47 * 10-4) = 0,09648 * 10-4 м/с
Выразим βж в выбранной для расчёта размерности: βж= 0,09648 * 10-4 *ρж βж= 0,09648 * 10-4 * 1000= 0,096 кг/(м2с) Находим коэффициент массопередачи по газовой фазе по уравнению: Ку= 1/ (1/ βг + 1/ βж) Ку= 1/(1/ 0,041 + 1/ 0,096)= 0,0287 кг/(м2с) Площадь поверхности массопередачи в абсорбере по уравнению равна: F= 0,218 / (Ку * ∆Yср) F= 0,218 / (0,0287 * 0,0638)= 119 м2 Высоту насадки требуемую для создания этой площади поверхности массопередачи рассчитываем по формуле: Н= F / (f * S * φ) Н= 1191 / (80 * 6,1544 * 1) = 0,25 м. Для определения высоты единицы переноса определяем: 1) Высоту единицы переноса для газовой фазы: h1=(a * Vc) / (f *φ) * Reг0,25 * (Prг)0,67 h1= (8,13 * 0,72) / (1 *80) * 61580,25 * 0,90,67= 0,577 2) Высоту единицы переноса для жидкой фазы: h2 = 119 * δпр*Reж0,25 * (Prж)0,5 h2 = 119 * 0,47 * 10-4 * 203,50,25 * 8330,5= 0,61 м 3) Удельный расход поглотителя: L= L/ G= 2,5 / 10,692= 0,23 кг/кг 4) Средний наклон линий равновесий: k = (͞у1 – ͞у2) / (Xк – Хн) k =(0,0088 – 0) / (0,352- 0)= 0,025 Высота единицы переноса: h = h1 + (k /1) h = 0,57 + (0,025 / 2,2)= 0,68 м. Высота насадки: Н= 4 * h H= 4 * 0,68= 2,72 м. С запасом 25% принимаем: Н= 1,25 * 2,72 = 3,4 м.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-12-30; просмотров: 388; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.119.19.251 (0.011 с.) |