Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет режима нагружения элементов талевой системы
При расчетах элементов спуско-подъемного комплекса (СПК) на прочность. Необходимо знать режим нагружения и прочностные характеристики элементов СПК. Прочностные свойства (характеристики) элементов СПК определяются выбором материалов, их термообработкой, геометрией деталей и другими факторами. Режим же нагружения зависит от параметров кривой проходки, веса погонного метра труб бурильных и обсадных колонн плотности и вязкости бурового раствора и энергетических параметров СПК-мощности двигателей привода, КПД кинематической цепи СПК, коэффициента заполнения тахограммы. Для упрощения расчетов примем, энергетические параметры СПК, так же как и вес колонн, плотность бурового раствора и другими известными. Тогда режим нагружения будет определяться количеством подъемов (спусков) каждой свечи в бурильной колонне за цикл проводки скважины и действующими нагрузками при подъеме этих свечей. Для выполнения поставленной задачи необходимо кривую проходки представить так, как это показано на рисунке 2.1. Из рисунка можно видеть, во-первых, что с каждым долблением углубления скважины, выраженное количеством свечей равно
Ci = Lki – Lki-1 , (2.36)
где Ci – углубление скважины, в свечах; Lki,Lki-1 – глубина скважины при i-ом и (i-1), соответственно.
Во-вторых, все свечи, заключенные в интервале Ci скважины, имеют одинаковое количество подъемов Sn за цикл проводки скважины, определимое по формуле:
Sn = (bmax + 1) – i (2.37)
Для решения данной задачи необходимо знать кривую проходки скважины, тяговую характеристику подъемного комплекса, длину бурильной свечи и закономерность изменения степени неполноты тахограммы подъема. Суммарное машинное время подъема бурильных труб за цикл проводки скважины определяется из выражения:
Тобщ = SТмаш = , (2.38) где Тобщ = SТмаш – суммарное машинное время подъема; Tn – машинное время подъёма n – ной свечи:
Tn = (ε.ℓСВ.Sn) / J n, (2.39)
где Тэл – машинное время подъема незагруженного элеватора; ε – коэффициентпереподъема свечи, ε = 1,01 ÷ 1,02; ℓСВ – длина свечи бурильных труб; J n – скорость установившегося движения крюка при подъеме n свечи; pn– степень неполноты тахограммы при подъеме n-ой свечи; Sn – суммарное количество подъемов n-ой свечи за цикл бурения
скважины.
где L – глубина скважины; b – количество долблений; Lk, i – глубина скважины в свечах при i-ом долблении; bi – i-ое долбление; n – количество свечей в бурильной колонне; Ci – проходка за i-ое долбление; Sn – число подъемов n-ой свечи за цикл бурения скважины.
Рисунок 2.2. Кривая проходки Степень неполноты тахограммы зависит от гибкости характеристики привода лебедки, которая, в свою очередь, обусловлена типом силового агрегата и может быть определено по известной эмпирической зависимости:
ln = 1 + с (J n2 / ℓСВ), (2.40)
где с – коэффициент, равный – 2,4 для электрического, дизельэлектрического, газотурбоэлектрического приводов; – 4,8 – для дизельмеханического и дизельного приводов с гидромуфтой; – 3,6 – для дизельного с гидротрансформатором и газотурбинного приводов.
В случае бесступенчатой тяговой характеристики подъемного комплекса (например, с электродвигателями постоянного тока в приводе) скорость установившегося движения талевого блока будет определяться по зависимости:
J n = (Nдв.hспк.j) / Kc.n + (Gтс + Pкпбк) (2.41)
где J n – скорость установившегося движения талевого блока, м/с; Nдв – мощность двигателей привода лебедки, кВт; hспк – КПД спускоподъемного комплекса; j – коэффициент перегрузки двигателей при подъеме; Kc – вес одной бурильной свечи, кН.
Кс = ℓсв.q (2.42)
где q – вес погонного метра бурильных труб, кН/м; n – количество свечей в колонне; Gт.с – вес подвижных частей талевой системы, кН; Pкнбк – вес составляющей части компоновки низа бурильной колонны. Максимальное значение скорости установившегося движения, рассчитываемой по выражению, должно быть ограничено в соответствии с тяговой характеристикой, то есть J n£ J max. Машинное время подъема незагруженного элеватора рассчитывается по выражению: Тэл = (ε. ℓсв.lmax) / J max.Sсум, (2.43)
где lmax – степень неполноты тахограммы подъема при максимальной скорости подъема крюка; J max– максимальная скорость, установившегося движения крюка, м/с; Sсум– суммарное количество свечеподъемов (спусков) за цикл бурения
скважины. Исходную мощность электродвигателя с учетом коээфициента перегрузки по аналогии с существующей БУ-3200ЭУК-ЭМ принимаем Nэл = 670 кВт. Мощность на ведущем валу:
Nведущ. = Nэл.hм.hв = 670 . 0,99 . 0,99 = 656,7 кВт (2.44)
Мощность на ведомом валу:
Nвед. = Nведущ..hу.п.hв = 656,7 . 0,97 . 0,99 = 360,6 кВт (2.45)
Мощность на подъемном валу:
Nп.в = Nвед..hу.п.hв = 630,6 . 0,97 . 0,97 = 593 кВт (2.46)
Расчет моментов по валам:
M = 975 .N/n (2.47)
Момент на ведущем валу:
Мвед. = 975 . 656,7/704 = 9,09449 кНм (2.48)
Момент на ведомом валу:
при n = 199 об/мин.
Мвед. = 975 . 630,6/199 = 30,9 кНм (2.49)
при n = 423 об/мин.
Мвед. = 975 . 630,6/423 = 30,9 кНм (2.52)
Момент на подъемном валу
при n = 46 об/мин.
Мп.в = 975 . 593/46 = 82,375 кНм
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-19; просмотров: 280; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.17.184.90 (0.015 с.) |