Некомерческое акционерное общество

Некомерческое акционерное общество

алматинский УНИВЕРСИТЕТ энергетики и связи

Кафедра «Промышленная теплоэнергетика»

ОСНОВЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Методические указания к выполнению лабораторных работ (для студентов, обучающихся по специальности 5В071800 – Электроэнергетика)

Алматы 2012

СОСТАВИТЕЛИ: Н.К. Бекалай, А.А. Елеманова. Основы Теплоснабжения. Методические указания к выполнению лабораторных работ для студентов специальности 5В071800 – Электроэнергетика. – Алматы: АУЭС, 2012 – 29 с.

Методические указания предназначены для студентов специальности 5В071800 всех форм обучения.

Ил. 5, табл. 12.

Рецензент: канд.тех.наук. Кибарин А.А

Печатается по плану издания НАО «Алматинского университета энергетики и связи» на 2012 г.

© НАО «Алматинский университет энергетики и связи», 2012 г.

Сводный план 2012г., поз 84

Лабораторная работа. Исследование качественного регулирования отпуска тепла водяной системы теплоснабжения

Цель работы: является углубление знаний в области систем регулирования отпуска тепла, получение навыков проведения теплотехнических экспериментов и экспериментального определения параметров регулирования водяной системы теплоснабжения.

Задачей работы является экспериментальное определение тепловой нагрузки нагревательного прибора в зависимости от температур в подающей и обратной магистрали тепловой сети и построение по этим данным температурного графика при качественном регулировании отопительной нагрузки водяной системы теплоснабжения при непосредственной схеме присоединения отопительной нагрузки к тепловой сети.

Теоретическое введение

Тепловая нагрузка разнородных потребителей тепла зависит от метеорологических условий, режимов работы потребителей тепла. Для систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха главным фактором, влияющим на расход тепла, является температура наружного воздуха. Расход тепла на горячее водоснабжение и технологическое пароснабжение от температуры наружного воздуха зависит незначительно.

Система изменения тепловой нагрузки теплопотребителей в соответствии с графиком их теплопотребления называется системой регулирования отпуска тепла. Различают центральное, групповое и местное регулирование отпуска тепла. Центральное регулирование тепловой нагрузки осуществляется у источника тепла - на ТЭЦ или районной котельной. Групповое и местное регулирование производится у потребителей и рассматривается как дополнительное к центральному.

Все количество тепла, полученное из источника теплоснабжения по тепловым сетям, расходуется в нагревательных приборах для нагрева воздуха в помещениях, воздуха в вентиляционных приточных камерах, воды в водонагревателях. Тепловая нагрузка систем теплоснабжения, таким образом, зависит от режима теплоотдачи нагревательных приборов.

Теплопередача рекуперативного нагревательного прибора определяется по уравнению:

(1.1)

где - количество тепла, отданное нагревательным прибором

за время , кДж;

k - коэффициент теплопередачи, кВт/м² К;

F – площадь нагреваемой поверхности прибора, м²;

Dt - средняя разность температур между греющей и нагреваемой средой, К.

Уравнение (1.1) показывает, что тепловую нагрузку системы теплоснабжения можно регулировать воздействием на любой из сомножителей правой части уравнения (1.1), изменением коэффициента теплопередачи, изменением поверхности нагрева, изменением средней разности температур, изменением времени работы прибора.

В соответствии с этим регулирование отпуска тепла в водяных системах теплоснабжения может осуществляться следующими способами:

а) качественное регулирование - расход воды постоянен;

б) количественное регулирование - температуры на входе постоянны;

в) качественно-количественное регулирование;

г) регулирование пропусками.

Для регулирования отпуска тепла соотношение (1.1) неудобно. Поэтому нагрузку теплообменного аппарата представляют в виде:

Q= S W_MÑ, (1.2)

где Q= Q_t/t, кВт;

W_M- меньшая массовая теплоемкость теплоносителя, кВт/К;

Ñ- максимальная разность температур между греющим и нагреваемым теплоносителями, ⁰С, в нагревательных приборах отопления она равна t₁ -t_B;

S- безразмерная удельная тепловая нагрузка;

t₁, t₂, t_B, Dt_а, Dt_L- соответственно температуры на входе и выходе в нагревательный прибор, температура воздуха в помещении, средне-арефметические и среднелогарифмические температурные напоры, ⁰С.

Очевидно, что

Dt_а= (1.3)

Dt_L= (1.4)

Величина S по результатам экспериментальных исследований всех типов нагревательных приборов отопления может быть представлена в виде:

(1.5)

где w= kF/W_M- режимный коэффициент, он равен

w= w_ос /W_м, (1.6)

где w_ос= - режимный коэффициент основного режима за который обычно принимается расчетный режим, `Q₀=Q/Q₀;

Q, Q₀ -нагрузки нагревательного прибора в любом и основном режиме.

Величина n зависит от типа нагревательных приборов и способов их присоединения к стенкам и колеблется в пределах от 0,17 до 0,33. В большинстве случаев n=0,25. Тогда (1.6) принимает вид

w=w_ос `Q<sup>0,2</sup>/`W_{m .} (1.7)

При мгновенном регулировании расход греющей среды остается постоянным и поэтому `W=1. Тогда путем несложных преобразований можно получить следующие соотношения:

(1.8)

t₁=2t_B-t₂+2Dt_Л Q^0,8. (1.9)

Эти соотношения положены в основу данной работы.

Порядок проведения работы

1.3.1 Изучить инструкцию «Порядок работы на установке»

1.3.2 Включить термостат, выставить температуру t₁.

1.3.3 Включить нагреватели термостата. Через 10-15 минут в системе устанавливается стационарный режим работы. Характеристикой стационарности режима является неизменность во времени температур t₁ и t₂.

1.3.4 При наступлении установившегося режима необходимо определить расход воды g, температуры t₁ и t₂.

1.3.5 Установить на регулировочном термостате новое значение температуры и определить параметры другого режима. Всего нужно провести исследование в 3-4 режимах. При этом необходимо следить, чтобы величина расхода воды оставалась постоянной.

Порядок расчета

Количество тепла, отданное сетевой водой через нагревательный прибор в данное помещение, определяется по формуле:

Q = gc(t₁ - t₂) = W_m(t₁-t₂), (1.10)

где g - расход воды, кг/с;

c - удельная теплоемкость воды, кДж/кг К;

W_m=gc.

Определив для каждого режима величину Q, нужно построить график, на котором по оси абсцисс откладывается значения Q, а по оси ординат измеренные значения температур t₁ и t₂.

Для определения температурного графика качественного регулирования отпуска тепла необходимо максимальный по величине исследованный режим принять за расчетный. Затем по результатам измерений в различных режимах определить Q₀, Dt_а, Dt_L, S в каждом режиме, построить график и

Ln , определить значение n. Используя соотношение (1.9), построить график Q= f(t₁,t₂,t_B). В последнем случае принять t_B= 20⁰C.

1.4 Обработка опытных данных и оформление отчета

Перед началом работы следует подготовить форму протокола наблюдений и таблицы обработки данных. Рекомендуемая форма приведена ниже.

Т а б л и ц а 1. 1

№	g, кг/с	t1, ^OC	t2, ^OC	Q, кВт	Q0,кВт	S	Lta /LtL	LtL	Ln Q0

Отчет должен содержать построенный по данным работы температурный график при качественном регулировании водяной системы теплоснабжения, оценку погрешности экспериментального определения Q в одном режиме и краткие выводы.

1.6 Контрольные вопросы

1.6.1 Каков порядок выполнения лабораторной работы?

1.6.2 Какие методы регулирования отпуска теплоты применяются для водяных СЦТ?

1.6.3 Охарактеризуйте принципы выбора метода регулирования отпуска теплоты потребителю.

1.6.4 Когда применяется метод регулирования «пропусками»?

1.6.5 Когда применяется метод регулирования по суммарной нагрузке в закрытых водяных СЦТ?

1.6.6 Каково влияние климатических условий на графики температур и расходов теплоносителей в СЦТ?

Теоретическое введение

Режим регулирования водяных систем теплоснабжения зависит от многочисленных факторов, но основным является вид тепловой нагрузки и схемы узлов вводов абонентов. Регулирование отпуска тепла значительно упрощается при однородной тепловой нагрузке. В этих случаях можно ограничиться только центральным регулированием. Центральное регулирование осуществляется в соответствии с потребностью тепла для отопления зданий при различных наружных температурах воздуха.

Общее уравнение для регулирования отопительной нагрузки при зависимых схемах присоединения отопительных установок к тепловой сети может быть представлена в виде

(2.1)

где расход тепла на отопление при текущей температуре наружного воздуха ;

- соответственно температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети;

коэффициент теплопередачи;

температурный напор в нагревательном приборе при тех же условиях;

, , , те же величины при расчетной температуре наружного воздуха .

При количественном регулировании температура сетевой воды в подающем трубопроводе постоянна. Регулирование тепловой нагрузки осуществляется изменением расхода воды. Задачей расчета является определение расхода воды и температуры обратной сетевой воды в зависимости от величины отопительной нагрузки. В этом случае относительный расход сетевой воды и температура обратной воды определяется на основе общего уравнения регулирования (2.1) при условии = const:

, (2.2)

, (2.3)

где , - температурный напор при смешении воды в узле ввода;

- температура воды в подающем трубопроводе отопительной системы после смесительного устройства;

- расчетная разность температур сетевой воды;

- расчетный перепад температур в отопительной системе.

При уменьшении тепловой нагрузки и снижении расхода воды температура обратной воды достигает температуры воздуха помещения. Дальнейшее снижение теплоотдачи приборов происходит за счет частичного заполнения нагревательных приборов водой с температурой .

Основным достоинством количественного регулирования является сокращение расхода электроэнергии на перекачку теплоносителя. Это преимущество может быть использовано в магистральных трубопроводах двухступенчатых сетей, к которым абоненты присоединяются по независимым схемам или с помощью смесительных насосных подстанции. При снижении расхода сетевой воды в магистральных сетях смесительные насосы, работающие с переменным коэффициентом смешения, увеличивают подачу воды из обратной магистрали. Благодаря этому в системах отопления сохраняется необходимый расход воды и тем самым устраняется основной недостаток количественного регулирования – разрегулировка отопительных систем.

Результатов измерений

2.3.1 Провести градуировку расходомера - вентиля 2. Для этого термостат 1 с помощью переключателя 10 приводится в автоматический режим работы (положение А). Вентиль 2 приоткрыть незначительно и задать постоянное напряжение на автотрансформаторе 12 и измерить силу тока. Тепловую мощность тэна (нагревательного элемента термостата) определяют по формуле

(2.4)

2.3.2 С помощью термопар 11 и 14 определить температуры и . Так как при установлении стационарного режима работы нагревательного прибора 5 его тепловая нагрузка равна тепловой мощности тэна, выражение (2.4) можно переписать как

, (2.5)

где

2.3.3 Далее из выражения (2.5) определяется значение расхода сетевой воды в кг/с при данной тепловой мощности тэна

, (2.6)

2.3.4 После этого при других открытых положениях вентиля 2 повторно измеряют параметры I,U, , . Данный порядок проведения градуировки осуществляют и при полностью открытом вентиле 2. В конце градуировки строится график зависимости G= f(I) при постоянных значениях напряжения U и температуры внутри помещения.

2.3.5 Для исследования количественного регулирования работу термостата переводят в ручной режим с помощью переключателя 10. Температуру сетевой воды t₁ на входе в нагревательный прибор 5 или 6 поддерживают постоянной. Вентиль 2 приоткрывают и из градуировочного графика определяют текущий расход воды.

2.3.6 С помощью термопары 14 или 18 определяют температуру сетевой воды на выходе из нагревательного прибора 5 или 6. То же самое повторяют при других значениях расхода воды до полного открытого положения вентиля 2.

2.3.7 При полностью открытом вентиле 2 определяют из градуировки расходомера, G_мах и затем Q_мах.

2.3.8 По измеренным значениям , и строят график зависимости .

2.3.9 По формуле (2.3) определяют теоретическую зависимость .

2.4 Контрольные вопросы

2.4.1 Укажите возможные системы регулирования тепловой нагрузки и их характеристики. Каковы особенности центрального, группового, местного и индивидуального регулирования?

2.4.2 Путем изменения, каких параметров принципиально возможно центральное регулирование тепловой нагрузки в водяных системах теплоснабжения?

2.4.3 Охарактеризуйте принципы выбора метода регулирования отпуска теплоты потребителю.

2.4.4 Каковы особенности количественного метода регулирования в СЦТ?

2.4.5 Каким уравнением описывается зависимость относительной нагрузки от относительного расхода сетевой воды при количественном регулировании?

2.4.6 В чем заключаются методы центрального регулирования открытых систем теплоснабжения по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения? Укажите преимущества и недостатки качественного, количественного и качественно-количественного методов.

2.4.7 В чем состоит метод расчета графика температур тепловой сети при центральном?

Порядок проведения работы

3.3.1 Нагревают муфельную печь до температуры 1073 ± 25 К.

3.3.2 На аналитических весах взвешивают керамическую лодочку без пробы m_л и с навеской топлива массой 1 ± 0,1 г. m_н (точность взвешивания 0,0002г).

3.3.3 В течение 3 минут лодочку с пробой выдерживают на открытой крышке муфельной печи и затем со скоростью 2 см/мин продвигают в центр печи, закрывают дверцу и выдерживают пробу при температуре 1073 ± 25 К в течение 35 минут.

3.3.4 Лодочку с зольным остатком выдерживают 5 минут на воздухе и затем охлаждают до комнатной температуры в эксикаторе.

3.3.5 Производят взвешивание и определяют массу лодочки с зольным остатком m_к.

Задание

4.1.1 Провести эксперимент и на основании полученных данных построить температурные зависимости:

а) нагрева воды в аккумуляторе ;

б) греющего теплоносителя на входе ;

на выходе из аппарата ;

в) поверхности нагрева .

4.1.2 Построить температурно-временную зависимость вторичного теплоносителя потребителя

4.1.3 Составить уравнение баланса и определить полную теплоемкость аккумулятора за весь период нагрева.

4.1.4 Построить график изменения расхода тепла при накоплении и отдаче энергии.

4.1.5 Пользуясь графиками пп 4.2.1 – 4.2.4, построить график изменения удельной теплопроизводительности аппарата и сравнить его со значением kF, расчитанным при допущении постоянства коэффициента теплопередачи в течение всего эксперимента.

4.1.6 Построить графики экспериментальной и теоретической кривых и теоретический k рассчитать при средних во времени значениях температур теплоносителей.

Приложение А

Масса аккумулирующей воды - 6-7кг.

Масса корпуса - 5,5 кг.

Масса спирали - 0,8кг.

Теплоемкость аккумулирующей воды - 4,18 кДж / кг*К.

Теплоемкость корпуса - 0,385 кДж / кг*К.

Теплоемкость спирали - 0,385 кДж / кг*К.

Внутренний диаметр спирали - 150 мм.

Внутренний диаметр аккумулятора - 40 мм.

Высота аккумулятора - 500 мм.

Шаг спирали - 0 мм.

4.6 Контрольные вопросы

4.6.1 Чем отличается аккумулятор-подогреватель от теплообменника непрерывного действия? Назовите преимущества и недостатки.

4.6.2 Как будет изменяться во времени удельная теплопроизводитель

ность и расход тепла в тепловом аккумуляторе?

4.6.3 Каким требованиям должен отвечать идеальный теплообменник данного вида?

4.6.4 При каком способе обогрева: паровом или водяном, быстрее нагревается одно и то же количество воды, если температура греющего насыщенного пара и греющей воды на входе в аппарат однакова?

4.6.5 Укажите физический смысл критериев Nu, Gr, Pиr, Pe.

Теоретическое введение

При сильном нагревании трубопроводов в его стенках могут возникнуть разрушающие напряжения, величина которых определяется
закономГука

σ=Е i, Па, (5.1)

где Е - модуль продольной упругости, Па;

i - относительная деформация.

Изменение температуры трубы длиной 1 при нагреве на ∆t вызывает удлинение

∆ = α 1 ∆t, м, (5.2)

где α - коэффициент линейного удлинения, 1/К.

При этом относительное сжатие равно

i = ∆ /l = α∆t. (5.3)

Величина напряжения сжатия, возникающего при нагреве прямолинейного участка трубопровода, не зависит от диаметра, толщины стенки и длины трубопровода и определяется только материалом и пе­репадом температур

σ =αE∆t, Па. (5.4)

Возникающее при этом усилие сжатия определяется по формуле

Р = σf= Е i f, Н, (5.5)

где f - площадь поперечного сечения стенок трубопровода, м².

Для уменьшения напряжений, возникающих в трубопроводе при его нагреве, используют различные способы компенсации температур­ных удлинений. По своему характеру все компенсаторы могут быть разбиты на осевые и радиальные.

Осевые компенсаторы применяются для компенсаций тем­пературных удлинений прямолинейных участков трубопроводов. Ра­диальная компенсация может быть использована при любой конфигурации трубопровода.

Порядок выполнения работы

5. 3. 1 По заданию преподавателя исследуется работа осевого
(сальникового) и одного из радиальных ("П" или "Г" образные) компенсаторов при 3 режимах нагрева.

5. 3. 2 Проводятся через каждые 5 минут замеры температуры поверхности трубы и ее температурное удлинение с помощью микрометра до наступления стационарного режима.

Т а б л и ц а 5.1 - Данные эксперимента

№ замера	Мощность нагревателя	Температура трубы	Средняя темп. трубы	Удлинение трубы	Изменение сальникового компенсатора

Цель работы

В процессе выполнения этой работы студент должен:

- Ознакомиться с различными конструкциями и типам термоэлектрических термометров и их основными техническими данными.

- Ознакомиться с методом градировки и проверки термоэлектрических термометров.

- Изучить аппаратуру и приборы, необходимые для проведения градуировки термопар.

- Научится правильно, измерять электродвижущую силу термопар с помощью цифрового вольтметра.

Описание установки

Схема установки для градуировки термоэлектрических термометров приведена на рисунке 6.1. Установка состоит из термостата (1), проверяемой термопары (2) и цифрового вольтметра (3).

Термостат позволяет поддерживать температуру рабочего спая проверяемой термопары с точностью до 0,01^оС изменяет ее от -60^оС до 260^оС.

Рабочий конец проверяемой термопары (4) помещен в пробирку с маслом, которая находится в термостате. Холодные спаи (свободные концы) (5) термометра находятся при комнатной температуре, контролируемой ртутным термометром.

1 -термостат, 2-термопара, 3-цифровой вольтметр, 4-рабочий конец термопары, 5- свободные концы термометра, 6 – ртутный термометр.

Рисунок 6.1 - Схема установки

Температура воды в термостате (t рабочего спая) выставляется при помощи контактного термометра или дискретного переключателя на лицевой панели термостата.

Градуировка термопары в термостате производится в диапазоне 20 - 30^оС. Изменение термоЭДС проверяемой термопары осуществляется цифровым вольтметром Ф – 30 или любым аналогичным.

Порядок выполнения работы

6.2.1 Включить цифровой вольтметр и термостат в сеть и падать охлаждающую воду в термостат.

6.2.2 Задать на контактном термометре или на дискретном переключателе

термостата температуру около 20^оС и вывести на стационарный режим. При этом пробирка с маслом и термопарой будет иметь ту же температуру.

6.2.3 Произвести градуировку термопары.

6.2.4 Измерить термоЭДС проверяемой термопары вольтметром (U); температуры Т₁ рабочего спая термопары по ртутным термометром (6), помещенному в термостат; одновременно измерять ртутным термометром температуру Т₂ холодных спаев термопары (Т₂ окружающей среды).

6.2.5. Измерить все величины, задавая на термостате температуру от 20^оС до 95^оС с шагом в 5^оС, выводя каждый раз термостат на стационарный режим.

6.2.6 Записать и обработать результаты, (см. таблицу 6.1).

Т а б л и ц а 6.1

Т1,^оС	Т2,^оС	U,мВ	Uпопр, мВ	Uист,мВ
	***
	***

Теоретическое введение

Вязкость - это свойство жидкостей оказывать сопротивление перемещению ее слоев относительно друг друга. Вязкость относится к числу важнейших характеристик качества мазута, в связи с чем положена в основу их маркировки. Применительно к использованию мазутов в теплоэнергетике, вязкость определяет затраты энергии на их перекачивание по трубам, длительность сливных и наливных операций, производительность форсунок.

Вязкость как физическую величину выражают либо в виде динамической вязкости (коэффициент внутреннего трения) h (Па/с), либо в виде кинематической вязкости n (м²/с). При этом

n=h/r, (7.1)

где r - плотность нефтепродукта, кг/м³.

В практике работы широко используется условная вязкость, представляющая собой отношение времени истечения 200 см³ нефтепродукта при определенной температуре ко времени истечения воды того же объема при температуре 20⁰С.

Связь между условной, динамической и кинематической вязкостью выражается следующими формулами:

h = r (0.0073Byт – 0.063 / Byт), (7.2)

n = 0.0073Byт - 0.063 / Byт. (7.3)

Порядок проведения работы

В измерительную трубку 2 залить мазут. После установки необходимой температуры при помощи пинцета опустить шарик. Отсчет времени падения шарика между двумя метками производится по секундомеру.

Опыт повторяется трижды. Далее выставляется следующее значение температуры (от 10⁰С до 60⁰С через 10⁰С) и опыт повторяется.

Результаты измерений рекомендуется заносить в таблицу.

Т а б л и ц а 7.1- Результаты опытов

Nп/п	t, ^0 C	t, c	h, Па/с	sh, %

Список литературы

1. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. –М.:МЭИ,2001.-472с.

2. Немцев З.Ф., Арсеньев Т.В. Теплоэнергетические установки и теплоснабжение. -М.: Энергоиздат, 1982. -400 с.

3. Соловьев Ю.П. Проектирование теплоснабжающих установок для
промышленного предприятия. -М.: Энергия, 1978. -192 с.

4. Белинский С.Я., Липов Ю.М. Энергетические установки электростанций. -М.: Энергия, 1978. -301 с.

5. Дукенбаев К.Д. Нурекен Е. Энергетика Казахстана (технический аспект). -Алматы, 2001.-312с.

6. Рыжкин В.Я. Тепловые электрические станции. - М.: Энергоатомиздат, 1987.- 328с.

7. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник/Под общ. Ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина.-2-е изд., перераб.- М.: Энергоатомиздат, 1989.- 608с.

8. Тепловое оборудование и тепловые сети / Арсеньев Г.В. и др.- М.: Энергоатомиздат,1988. – 400с.

9. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара.-М.: Энергия 1975.

10. Величко В.И., Пронин В.А. Теплоотдача и энергетическая эффективность трубчатых поверхностей теплообмена.- М.: Изд-во МЭИ, 2003.-63с.

11. Калинин Э.К и др. Интенсификация теплообмена в каналах. -М.: Машиностроение, 1990.-208 с.

12. Беляев Л.С. и др. Мировая энергетика и переход к устойчивому развитию.- Новосибирск: Наука, 2000.-269с.

13. Сафонов А.П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. -М.: Энергоатомиздат, 1985. -232с.

14. Фирменный стандарт. Работы учебные. Общие требования к построению, изложению, оформлению и содержанию. – Алматы: АИЭС, 2002.

Содержание

1. Лабораторная работа 3

2. Лабораторная работа 8

3. Лабораторная работа 11

4. Лабораторная работа 14

5. Лабораторная работа 19

6. Лабораторная работа 22

7. Лабораторная работа 25

8. Список литературы 28

 

Некомерческое акционерное общество

алматинский УНИВЕРСИТЕТ энергетики и связи

Кафедра «Промышленная теплоэнергетика»

ОСНОВЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Методические указания к выполнению лабораторных работ (для студентов, обучающихся по специальности 5В071800 – Электроэнергетика)

Алматы 2012

СОСТАВИТЕЛИ: Н.К. Бекалай, А.А. Елеманова. Основы Теплоснабжения. Методические указания к выполнению лабораторных работ для студентов специальности 5В071800 – Электроэнергетика. – Алматы: АУЭС, 2012 – 29 с.

Методические указания предназначены для студентов специальности 5В071800 всех форм обучения.

Ил. 5, табл. 12.

Рецензент: канд.тех.наук. Кибарин А.А

Печатается по плану издания НАО «Алматинского университета энергетики и связи» на 2012 г.

© НАО «Алматинский университет энергетики и связи», 2012 г.

Сводный план 2012г., поз 84