Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Проектирование дистанционных защит параллельных и одиночной ЛЭПСодержание книги
Поиск на нашем сайте
2.3.1 Трехступенчатая ДЗ в данном курсовом проекте применяется в качестве резервной к продольной дифференциальной токовой защите на параллельных линиях 110 кВ. Расчет параметров срабатывания выполнен для защит 1 и 3, установленных на линии Л1. Уставки защит 2 и 4, установленных на линии Л2, идентичны. При проектировании учтены следующие особенности сети 110 кВ: · сеть имеет параллельные линии Л1 и Л2 с ответвлениями и смежную с ними одиночную линию Л3; · трансформаторы на ответвлениях работают раздельно; · питание со стороны ответвлений отсутствует; · на линиях установлены выключатели типа ЗAP1 FG Siemens 145 кВ. На смежных с параллельными линиями элементах, имеются следующие устройства релейной защиты и автоматики: · в распределительных устройствах 110 кВ электростанции “А” и подстанции “Б” имеется УРОВ со временем действия t УРОВ = 0,3 с; · КЗ на шинах 110 кВ отключаются быстродействующими защитами со временем действия tсз.быст = 0,1 с; · Время срабатывания резервных защит Т4(5): t = 1,9 с; · Время срабатывания резервных защит Т6(7): t = 2,9 с; · Выдержка времени защиты автотрансформатора от междуфазных КЗ, направленной в сторону системы С1, равна t =4,7 с; · Выдержка времени ДЗ в системе С2, направленной в сторону системы С2, равна t =4,2 с. Шкаф ШЭ2607 содержит три ступени ДЗ, для которых задается направленность, и одну дополнительную ненаправленную ступень. Характеристики срабатывания РС первой и второй направленных ступеней ДЗ, а также дополнительной ненаправленной ступени в комплексной плоскости сопротивлений представлены на рис.2.3. Рис. 2.3 Характеристики РС I и II ступеней ДЗ шкафа ШЭ2607 Характеристика РС I и II направленных ступеней представляет собой четырехугольник. Данная характеристика ограничена сверху уставкой РС по реактивному сопротивлению , слева характеристика ограничена углом для обеспечения надежности и быстроты срабатывания с учетом различных влияющих факторов. Наклон характеристики влево позволяет избежать возможных погрешностей РС в статистических и динамических режимах. Ограничение справа определяется и выбирается на определенном расстоянии от характеристики короткозамкнутой линии с целью охвата внутренних КЗ через переходное сопротивление. Переходное сопротивление дуги нелинейно и с приближением КЗ к источнику питания уменьшается, поэтому правая сторона характеристики имеет наклон , учитывающий уменьшение возможного значения сопротивления дуги при близких КЗ. Для первой ступени угол определяется характеристическим углом линии, для второй ступени принимается усредненное значение характеристических углов сопротивлений при КЗ на смежных элементах. В данном курсовом проекте для второй ступени также принимается равным углу линии. Нижняя сторона характеристики находится в IV квадранте комплексной плоскости Z. Наклон характеристики выбирается таким образом, чтобы обеспечить надежное срабатывание при близких повреждениях в начале линии через переходное сопротивление, когда вектор сопротивления располагается вблизи активной оси. Для первой ступени у характеристики есть небольшой наклон верхней стороны, определяемый углом , который обеспечивает повышение отстроенности при внешних дуговых замыканиях в конце линии. Характеристика РС дополнительной ненаправленной ступени имеет форму параллелограмма, смещенного в третий квадрант на величину не более 0,1 , а ее уставки по R, X и совпадают с аналогичными для РС направленной II ступени. Характеристика РС III направленной ступени (рис. 2.4) представляет собой параллелограмм, расположенный в I и II квадрантах и усеченный внизу двумя границами, которые определяются углами наклона к оси активного сопротивления и . Рис. 2.4 Характеристика РС III ступени ДЗ шкафа ШЭ2607 Данные углы наклона характеристики выбираются таким образом, чтобы обеспечить надежную отстройку от большинства нагрузочных режимов. Расположение вектора нагрузки на комплексной плоскости определяется соотношением активной и реактивной мощностей нагрузочного режима. На передающем конце линии сопротивление нагрузочного режима лежит в первом квадранте комплексной плоскости, на приемном во втором или третьем квадрантах. Выбором уставок и обеспечивается повышенная чувствительность к металлическим и через переходное сопротивление КЗ в зонах дальнего резервирования. Поясняющая схема для расчета ДЗ представлена на рис. 2.5. Рис. 2.5 Поясняющая схема для расчета ДЗ 2.3.2 Выбор уставок производится для защит 1 и 2, установленных на линии Л1. Уставки защит 3 и 4 идентичны уставкам защит 1 и 2 соответственно. Выбор уставок производится на основе анализа расчетных условий, приведенных в табл. 2.9. Таблица 2.9 Обоснование выбора уставок ДЗ линий
Продолжение табл. 2.9
Продолжение табл. 2.9
Продолжение табл. 2.9
Продолжение табл. 2.9
Коэффициенты токораспределения и значения токов КЗ, необходимые для определения уставок и оценки чувствительности, приведены в табл. 2.10. Расчет токов КЗ, произведен на ЭВМ, протокол расчета приведен в приложении 6. Таблица 2.10 Токи КЗ и коэффициенты токораспределения, необходимые для расчета ДЗ
Продолжение табл. 2.10
Продолжение табл. 2.10
В расчёте ряда токов КЗ для выбора параметров срабатывания ДЗ ЛЭП нет необходимости, поскольку выбираются режимы, в которых коэффициент токораспределения заведомо известен и равен 1 или 0,5. Определение переходного сопротивления дуги осуществляется по выражению: Где - минимальный ток двухфазного КЗ; - среднее расстояние между фазными проводами ЛЭП; -коэффициент увеличения. Определение переходного сопротивления дуги приведено в табл. 2.11. Таблица 2.11 Определение переходного сопротивления дуги
Продолжение табл. 2.11
Определение полного сопротивления нагрузки в послеаварийном режиме с учётом самозапуска электродвигателей осуществляется по выражению: где - переток мощности по ЛЭП; - номинальное напряжение сети; -коэффициент самозапуска электродвигателей; . Активное и реактивное сопротивления нагрузки определяются по выражениям: где . Для защит 1 и 2 по формуле: Активное и реактивное сопротивления нагрузки: Для защит 3 и 4 по формуле: Активное и реактивное сопротивления нагрузки: Расчёт параметров срабатывания ДЗ приведён в табл. 2.12.
Таблица 2.12 Расчет параметров срабатывания ДЗ
Продолжение табл. 2.12
Продолжение табл. 2.12
2.3.3 Эффективность срабатывания I ступени при внутренних КЗ может быть оценена её защитоспособностью, равной 0,87 от длины линии. Эффективность срабатывания II ступени при внутренних металлических КЗ оценивается коэффициентом чувствительности. С учетом назначения II ступени чувствительность оценивается при КЗ в конце защищаемой линии. Чувствительность III ступени не оценивается, т.к. параметры срабатывания выбраны из условия обеспечения требуемой чувствительности. Оценка чувствительности ДЗ приведена в табл. 2.13. Таблица 2.13 Оценка чувствительности ДЗ по параметру срабатывания
Вторые ступени защит параллельных ЛЭП обладают требуемой чувствительностью. Чувствительность ДЗ по току точной работы оценивается коэффициентом чувствительности: где - первичный ток КЗ через защиту в расчетном режиме; - коэффициент трансформации трансформатора тока; IТР – вторичный ток точной работы. Защита является чувствительной, если выполняется условие: Шкаф защиты ШЭ 2607 016 имеет ток точной работы 0,1Iн, т.е. 0,5 А для шкафа с Iн =5 А. Для второй ступени чувствительности оценивается при КЗ в конце защищаемой линии, а для третьей ступени при КЗ в зонах дальнего резервирования. Оценка чувствительности ДЗ по току точной работы приведена в табл. 2.14. Таблица 2.14 Оценка чувствительности ДЗ по току точной работы
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-12-27; просмотров: 265; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.149.243.86 (0.011 с.) |