Зарегистрировано в Минюсте РФ 17 августа 2009 г. Регистрационный N 14541

Зарегистрировано в Минюсте РФ 17 августа 2009 г. Регистрационный N 14541

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДНСКОЙ

ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ

И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

Приказ от 10 июля 2009 г. N 404 «Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах»

В соответствии с Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании» [1] и постановлением Правительства Российской Федерации от 31 марта 2009 г. № 272 «О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска» [2] п р и к а з ы в а ю:

Утвердить прилагаемую методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах.

Первый заместитель Министра

Р.Х. Цаликов

[1] Собрание законодательства Российской Федерации, 2002, № 52, (часть I), ст. 5140; 2005, № 19, ст. 1752; 2007, № 19, ст. 2293; 2007, № 49, ст. 6070; 2008, № 30 (часть II), ст. 3616.

[2] Собрание законодательства Российской Федерации, 2009, № 14, ст. 1656.

 

 

Приложение

к приказу МЧС России

от ______ № _______

МЕТОДИКА

определения расчетных величин пожарного риска на
производственных объектах

I. Общие положения

 

1. Настоящая методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах (далее - Методика) устанавливает порядок расчета величин пожарного риска на производственных объектах (далее - объект).

Положения настоящей Методики не распространяются на определение расчетных величин пожарного риска производственных объектов специального назначения, в том числе объектов военного назначения, объектов производства, переработки, хранения радиоактивных и взрывчатых веществ и материалов, объектов уничтожения и хранения химического оружия и средств взрывания, наземных космических объектов и стартовых комплексов, горных выработок, объектов, расположенных в лесах, линейной части магистральных трубопроводов.

2. Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставления расчетных величин пожарного риска с соответствующими нормативными значениями пожарных рисков, установленными Федеральным законом от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»[1] (далее - Технический регламент).

3. Определение расчетных величин пожарного риска на объекте осуществляется на основании:

а) анализа пожарной опасности объекта;

б) определения частоты реализации пожароопасных ситуаций;

в) построения полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;

г) оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития;

д) наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий, сооружений и строений.

4. Расчетные величины пожарного риска являются количественной мерой возможности реализации пожарной опасности объекта и ее последствий для людей.

Количественной мерой возможности реализации пожарной опасности объекта является риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара, в том числе:

риск гибели работника объекта;

риск гибели людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта.

Риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара на объекте характеризуется числовыми значениями индивидуального и социального пожарных рисков.

5. Для целей настоящей Методики используются основные понятия, установленные статьей 2 Технического регламента.

 

 

III. Общие требования к определению расчетных величин

Пожарного риска

 

Индивидуальный и социальный пожарный риск

Приложение № 1

к пункту 15 Методики

 

Сведения по частотам реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий для некоторых типов оборудования объектов, частотам утечек из технологических трубопроводов, а также частотам возникновения пожаров в зданиях

 

Таблица П1.1

Частоты реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий

для некоторых типов оборудования объектов

Наименование оборудования	Инициирующее аварию событие	Диаметр отверстия истечения, мм	Частота разгерметизации, год^-1
Резервуары, емкости, сосуды и аппараты под давлением	Разгерметизация с последующим истечением жидкости, газа или двухфазной среды		4,0×10^-5
12,5	1,0×10^-5
	6,2×10^-6
	3,8×10^-6
	1,7×10^-6
Полное разрушение	3,0×10^-7
Насосы (центробежные)	Разгерметизация с последующим истечением жидкости или двухфазной среды		4,3×10^-3
12,5	6,1×10^-4
	5,1×10^-4
	2,0×10^-4
Диаметр подводящего / отводящего трубопровода	1,0×10^-4
Компрессоры (центробежные)	Разгерметизация с последующим истечением газа		1,1×10^-2
12,5	1,3×10^-3
	3,9×10^-4
	1,3×10^-4
Полное разрушение	1,0×10^-4
Резервуары для хранения ЛВЖ и горючих жидкостей (далее – ГЖ) при давлении, близком к атмосферному	Разгерметизация с последующим истечением жидкости в обвалование		8,8×10^-5
	1,2×10^-5
Полное разрушение	5,0×10^-6
Резервуары с плавающей крышей	Пожар в кольцевом зазоре по периметру резервуара	-	4,6×10^-3
Пожар по всей поверхности резервуара	-	9,3×10^-4
Резервуары со стационарной крышей	Пожар на дыхательной арматуре	-	9,0×10^-5
Пожар по всей поверхности резервуара	-	9,0×10^-5

Примечание: здесь и далее под полным разрушением подразумевается утечка с диаметром истечения, соответствующим максимальному диаметру подводящего или отводящего трубопровода, или разрушения резервуара, емкости, сосуда или аппарата.

 

При определении частоты разгерметизации фильтров и кожухотрубных теплообменников указанное оборудование допускается рассматривать как аппараты под давлением.

Аппараты воздушного охлаждения допускается рассматривать как участки технологических трубопроводов, длина которых соответствует суммарной длине труб в пучках теплообменника.

Частота реализации сценариев, связанных с образованием огненного шара на емкостном оборудовании со сжиженными газами и ЛВЖ вследствие внешнего воздействия очага пожара определяется на основе процедуры построения логических деревьев событий, приведенной в приложении № 2 к настоящей Методике. При отсутствии необходимых данных допускается принимать частоту внешнего воздействия, приводящего к реализации огненного шара, равной 2,5×10^-5 год^-1 на один аппарат (резервуар).

 

Таблица П1.2

Частоты утечек из технологических трубопроводов

Диаметр трубопровода, мм	Частота утечек, (м^-1 × год^-1)
Малая (диаметр отверстия 12,5 мм)	Средняя (диаметр отверстия 25 мм)	Значительная (диаметр отверстия 50 мм)	Большая (диаметр отверстия 100 мм)	Разрыв
	5,7 × 10^-6	2,4 × 10^-6	-	-	1,4 × 10^-6
	2,8 × 10^-6	1,2 × 10^-6	4,7 × 10^-7	-	2,4 × 10^-7
	1,9 × 10^-6	7,9 × 10^-7	3,1 × 10^-7	1,3 × 10^-7	2,5 × 10^-8
	1,1 × 10^-6	4,7 × 10^-7	1,9 × 10^-7	7,8 × 10^-8	1,5 × 10^-8
	4,7 × 10^-7	2,0 × 10^-7	7,9 × 10^-8	3,4 × 10^-8	6,4 × 10^-9
	3,1 × 10^-7	1,3 × 10^-7	5,2 × 10^-8	2,2 × 10^-8	4,2 × 10^-9
	2,4 × 10^-7	9,8 × 10^-8	3,9 × 10^-8	1,7 × 10^-8	3,2 × 10^-9

Таблица П1.3

Частоты возникновения пожаров в зданиях

Наименование объекта	Частота возникновения пожара, (м^-2×год^-1)
Электростанции	2,2×10^-5
Склады химической продукции	1,2×10^-5
Склады многономенклатурной продукции	9,0×10^-5
Инструментально-механические цеха	0,6×10^-5
Цеха по обработке синтетического каучука и искусственных волокон	2,7×10^-5
Литейные и плавильные цеха	1,9×10^-5
Цеха по переработке мясных и рыбных продуктов	1,5×10^-5
Цеха горячей прокатки металлов	1,9×10^-5
Текстильные производства	1,5×10^-5

 

 

Приложение № 2

к пункту 17 Методики

 

Истечение жидкости

 

2. Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рис. П3.1.).

Вводятся следующие допущения:

истечение через отверстие однофазное;

резервуар имеет постоянную площадь сечения по высоте;

диаметр резервуара много больше размеров отверстия;

размеры отверстия много больше толщины стенки;

поверхность жидкости внутри резервуара горизонтальна;

температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения.

Массовый расход жидкости G (кг/с) через отверстие во времени t (c) определяется по формуле:

 

, (П3.1)

 

где G₀ - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

 

, (П3.2)

 

где r - плотность жидкости, кг/м³;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с²);

m - коэффициент истечения;

А_hol - площадь отверстия, м²;

h_hol - высота расположения отверстия, м;

А_R - площадь сечения резервуара, м²;

h₀ - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м.

Высота столба жидкости в резервуаре h (м) в зависимости от времени t определяется по формуле:

 

. (П3.3)

 

Условия перелива струи жидкости (при h₀ > h_hol) через обвалование определяется по формуле:

 

, (П3.4)

 

где Н - высота обвалования, м;

L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

 

 

 

Рис. П3.1. Схема для расчета истечения жидкости из отверстия в резервуаре

 

Количество жидкости m (кг), перелившейся через обвалование за полное время истечения, определяется по формуле:

 

, (П3.5)

 

где t_pour - время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с, (т.е. время, в течение которого выполняется условие (П3.4)).

Величина t_pour определяется по формуле:

 

, (П3.6)

 

где a, b, c - параметры, которые определяются по формулам:

, м/с²; (П3.7)

, м/с; (П3.8)

, м. (П3.9)

В случае, если жидкость в резервуаре находится под избыточным давлением ∆P (Па), величина мгновенного массового расхода G ₀ (кг/с) определяется по формуле:

 

. (П3.10)

 

Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и времени перелива следует проинтегрировать соответствующую систему уравнений, где величина ∆Р может быть переменной.

 

Истечение сжатого газа

 

3. Массовая скорость истечения сжатого газа из резервуара определяется по формулам:

докритическое истечение:

при ; (П3.11)

; (П3.12)

сверхкритическое истечение:

при ; (П3.13)

, (П3.14)

где G - массовый расход, кг/с;

- атмосферное давление, Па;

Р_V - давление газа в резервуаре, Па;

g - показатель адиабаты газа;

А_hol - площадь отверстия, м²;

μ - коэффициент истечения (при отсутствии данных допускается принимать равным 0,8);

ρ_V - плотность газа в резервуаре при давлении Р_V, кг/м³.

 

Пожар пролива

 

23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м²) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ или СУГ определяется по формуле:

 

(П3.52)

 

где - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м²;

- угловой коэффициент облученности;

t - коэффициент пропускания атмосферы.

Значение принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4. При отсутствии данных для нефтепродуктов допускается принимать величину равной 40 кВт/м².

Таблица П3.4

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в
зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания
для некоторых жидких углеводородных топлив

Топливо	Ef, кВт/м^2, при d, м	, кг/(м^2с)
Сжиженный природный газ (далее - СПГ) СУГ (пропан-бутан) Бензин Дизельное топливо Нефть						0,08 0,1 0,06 0,04 0,04

Примечание: для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать Е_f такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

 

Угловой коэффициент облученности F_q определяется по формуле:

 

, (П3.53)

 

где F_V, F_H - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, которые определяются по формулам:

 

; (П3.54)

 

; (П3.55)

 

; (П3.56)

 

; (П3.57)

 

; (П3.58)

 

, (П3.59)

 

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

H - высота пламени, м.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

 

, (П3.60)

 

где F - площадь пролива, м².

Высота пламени Н (м) определяется по формуле:

 

, (П3.61)

 

где - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м²×с);

r_а - плотность окружающего воздуха, кг/м³;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с²).

Коэффициент пропускания атмосферы t для пожара пролива определяется по формуле:

 

. (П3.62)

 

При необходимости может быть учтено влияние ветра на форму пламени.

 

Огненный шар

 

24. Интенсивность теплового излучения q( кВт/м²) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).

Величина определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать равной 450 кВт/м².

Значение F_q определяется по формуле:

 

, (П3.63)

 

где Н - высота центра огненного шара, м;

D_S - эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара D_S (м) определяется по формуле:

 

(П3.64)

 

где m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину Н допускается принимать равной D_S/2.

Время существования огненного шара t_S (с) определяется по формуле:

 

. (П3.65)

 

Коэффициент пропускания атмосферы t для огненного шара рассчитывается по формуле:

 

. (П3.66)

 

VII. Определение радиуса воздействия продуктов сгорания
паровоздушного облака в случае пожара-вспышки

 

25. В случае образования паровоздушной смеси в незагроможденном технологическим оборудованием пространстве и его зажигании относительно слабым источником (например, искрой) сгорание этой смеси происходит, как правило, с небольшими видимыми скоростями пламени. При этом амплитуды волны давления малы и могут не приниматься во внимание при оценке поражающего воздействия. В этом случае реализуется так называемый пожар-вспышка, при котором зона поражения высокотемпературными продуктами сгорания паровоздушной смеси практически совпадает с максимальным размером облака продуктов сгорания (т.е. поражаются в основном объекты, попадающие в это облако). Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаре-вспышке R_F определяется формулой:

 

, (П3.67)

 

где R_НКПР - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемый по п. 10 настоящего приложения.

 

Рис. П5.1. Слияние людских потоков

 

 

[1] Собрание законодательства Российской Федерации, 2008, № 30 (часть I), ст. 3579

Зарегистрировано в Минюсте РФ 17 августа 2009 г. Регистрационный N 14541

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДНСКОЙ