Несветопрозрачные ограждающие конструкции

 

9.1.1 Термическое сопротивление R, м²·°С/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R = d / l, (6)

где d — толщина слоя, м;

l — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С), принимаемый согласно 5.3.

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k, м²·°С/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

R_k = R ₁ + R ₂ + … R_n + R_a.l, (7)

где R ₁, R ₂,..., R_n — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, определяемые по формуле (6);

R_a.l — термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по таблице 7.

 

Таблица 7 — Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек

 

Толщина воздушной прослойки, м	Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки Ra.l, м^2·°С/Вт
горизонтальной при потоке теплоты снизу вверх и вертикальной	горизонтальной при потоке теплоты сверху вниз
при температуре воздуха в прослойке
положительной	отрицательной	положительной	отрицательной
0,01	0,13	0,15	0,14	0,15
0,02	0,14	0,15	0,15	0,19
0,03	0,14	0,16	0,16	0,21
0,05	0,14	0,17	0,17	0,22
0,1	0,15	0,18	0,18	0,23
0,15	0,15	0,18	0,19	0,24
0,2-0,3	0,15	0,19	0,19	0,24
Примечание — При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.

 

9.1.2 Сопротивление теплопередаче R_o, м²·°С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_o = R_si + R_k + R_se, (8)

где R_sj = 1/a _int, a _int — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м²·°С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02;

R_se = 1/a _ext, a _ext — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/ (м²·°С), принимаемый по таблице 8 настоящего Свода правил;

R_k — то же, что и в формуле (7).

При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемой наружным воздухом:

а) слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются;

б) на поверхности конструкции, обращенной в сторону вентилируемой наружным воздухом прослойки, следует принимать коэффициент теплоотдачи a _ext равным 10,8 Вт/(м²·°С).

 

Таблица 8 — Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности a _ext для условий холодного периода

 

№ п.п.	Наружная поверхность ограждающих конструкций	Коэффициент теплоотдачи a ext, Вт/(м^2·°С)
	Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
	Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне
	Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах
	Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли

 

9.1.3 Теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, выполняют на основе расчета температурных полей по приложению М. Приведенное сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле

, (9)

где А — площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента, м², по размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных проемов;

Q — суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью А, Вт, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1 с внутренней стороны;

n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый согласно таблице 6 СНиП 23-02 с учетом примечания к этой таблице;

t_int — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2 настоящего Свода правил;

t_ext — расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1 настоящего Свода правил.

Методика и примеры определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей на компьютере приведены в приложении М.

Приведенное сопротивление теплопередаче всей ограждающей конструкции следует осуществлять по формуле

, (10)

где А_i, — соответственно площадь i -го участка характерной части ограждающей конструкции, м², и его приведенное сопротивление теплопередаче, м²·°С/Вт;

А — общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельных участков, м²;

m — число участков ограждающей конструкции с различным приведенным сопротивлением теплопередаче.

9.1.4 Допускается приведенное сопротивление характерного i -го участка ограждающей конструкции определять одним из следующих методов:

а) по формуле

, (11)

где — сопротивление теплопередаче i -го участка однородной ограждающей конструкции, определяемое по формулам (8) и (9), м²·°С/Вт;

r — коэффициент теплотехнической однородности i -го участка ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;

б) по формуле (8), где R_k следует заменить на приведенное термическое сопротивление участка , рассчитываемое по 9.1.7 либо 9.1.8;

в) согласно 9.1.3 для участков конструкций, не приведенных в 9.1.5—9.1.8.

9.1.5 Для плоских неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, коэффициент теплотехнической однородности r допускается определять по формуле

, (12)

где А — то же, что и в формуле (10);

m — число теплопроводных включений конструкции;

a_i, L_i — соответственно ширина и длина i -го теплопроводного включения, м;

k_i — коэффициент, зависящий от типа i -го теплопроводного включения, принимаемый для неметаллических теплопроводных включений по таблице Н.1 приложения Н, для металлических теплопроводных включений по формуле

, (13)

где Y _i — коэффициент, зависящий от типа теплопроводного включения, принимаемый по таблице Н.2 приложения Н;

d _i, l _i — толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м·°С), утеплителя i -го участка ограждающей конструкции;

, — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, соответственно в местах i -го теплопроводного включения и вне этого места, определяемое по формуле (8).

Примеры определения ограждающей конструкции с помощью формул (12) и (13) приведены в приложении Н.

9.1.6 Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем на гибких металлических связях, железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической однородности r следует определять по формуле

, (14)

где А, m — то же, что и в формуле (10);

A_i, f_i — площадь зоны, м², и коэффициент влияния i -го теплопроводного включения, определяемые для отдельных элементов по формулам (15)—(18) и по таблице Н.3 приложения Н.

Площадь A_i зоны влияния i -го теплопроводного включения при толщине панели d _е, м, определяется по формулам:

а) для стыков длиной l, м

A_i = l d _е; (15)

б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной соответственно l ₁, l ₂, м

; (16)

в) для теплопроводных включений прямоугольного сечения шириной а и высотой b, м

А_i = (а + 2 d _е) (b + 2 d _e); (17)

г) для теплопроводных включений типа «гибких связей» (распорки — шпильки, распорки — стержни и пр.)

. (18)

9.1.7 Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями толщиной больше 50 % толщины ограждения, теплопроводность которых не превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз, приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) — из одного материала, а другие неоднородными — из слоев с различными материалами; термическое сопротивление ограждающей конструкции R_aT, м²·°С/Вт, определяется по формуле (10) применительно к термическому сопротивлению, где термическое сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по формуле (6) или по формуле (7) для многослойных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения R_aT) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными — из одного материала, а другие неоднородными — из разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (6), неоднородных слоев — по формуле (10) и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_T — как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев — по формуле (7).

Приведенное термическое сопротивление ограждающей конструкции следует определять по формуле

. (19)

Если величина R_aT превышает величину R_T более чем на 25 % или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять в соответствии с 9.1.4.

9.1.8 Для трехслойных панелей, состоящих из двух металлических листов, эффективной теплоизоляции между ними и соединительных металлических элементов (профилей, стержней, болтов), полностью или частично пронизывающих толщу теплоизоляции, приведенное термическое сопротивление определяют следующим образом:

- конструкция условно расчленяется на однородные элементы, тепловые сопротивления которых рассчитывают по приложению П. Затем конструкция представляется в виде цепи из тепловых сопротивлений, образующих последовательно-параллельные участки, для которых рассчитывается приведенное тепловое сопротивление r ^r, °С/Вт. Причем участки с параллельными ветвями цепи с тепловыми сопротивлениями r ' и r " рассчитываются по формуле

r ^r = (r ' r ") / (r ' + r "), (20)

а участки с последовательными тепловыми сопротивлениями — суммированием их тепловых сопротивлений.

Приведенное термическое сопротивление , м²·°С/Вт, определяют по формуле

, (21)

где А — то же, что и в формуле (10).

9.1.9 Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен определяется на основе расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада здания по формуле

, (22)

где — площадь всех фасадов здания, за исключением площади проемов, м²;

A_i — площадь i -го фрагмента (панели) фасада здания, м²;

— приведенное сопротивление теплопередаче i -го фрагмента (панели) фасада здания, м²·°С/Вт;

r_i — коэффициент теплотехнической однородности i -го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);

R_oj — сопротивление теплопередаче i -го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м²·°С/Вт.

Фрагментом фасада кирпичного, брусчатого, монолитного здания следует принимать участок наружной стены i -го помещения здания.

В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади R_o, приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле

, (23)

где r_fas — коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле

. (24)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания приведен в приложении К.

9.1.10 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) , м²·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по ГОСТ 26602.1. Допускается определять приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с ГОСТ 26602.1.

9.1.11 Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами R^r следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.

9.1.12 Приведенное сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по приложению Я.

Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.

9.1.13 Температуру внутренней поверхности t _si, °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле

t _si = t_int – [ n (t_int - t_ext)] / (R_o a _int), (25)

где n, t_int, t_ext — то же, что и в формуле (9);

a _int, R_o — то же, что и в формуле (8).

Температуру внутренней поверхности t _si, °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1.

9.1.14 Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, °С, допускается определять:

- для неметаллических теплопроводных включений по формуле

, (26)

- для металлических теплопроводных включений по формуле

, (27)

В формулах (26) и (27):

n, t_int, t_ext, a _int — то же что и в формуле (25);

, — сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);

h, x — коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.

 

Таблица 9 — Коэффициент h для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

 

Схема теплопроводного включения по приложению Н	Коэффициент h при а /d
0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,5	2,0
I	0,52	0,65	0,79	0,86	0,90	0,93	0,95	0,98
IIа	При d/d е:
	0,5	0,30	0,46	0,68	0,79	0,86	0,91	0,97	1,00
	1,0	0,24	0,38	0,56	0,69	0,77	0,83	0,93	1,00
	2,0	0,19	0,31	0,48	0,59	0,67	0,73	0,85	0,94
	5,0	0,16	0,28	0,42	0,51	0,58	0,64	0,76	0,84
III	При с /d:
	0,25	3,60	3,26	2,72	2,30	1,97	1,71	1,47	1,38
	0,50	2,34	2,26	1,97	1,76	1,62	1,48	1,31	1,22
	0,75	1,28	1,52	1,40	1,28	1,21	1,17	1,11	1,09
IV	При с /d:
	0,25	0,16	0,28	0,45	0,57	0,66	0,74	0,87	0,95
	0,50	0,23	0,39	0,57	0,60	0,77	0,83	0,91	0,95
	0,75	0,29	0,47	0,67	0,78	0,84	0,88	0,93	0,95
Примечания 1 Для промежуточных значений а /d коэффициент h следует определять интерполяцией. 2 При а /d > 2,0 следует принимать h = 1. 3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента h следует принимать с поправочным множителем (1 + e ^-5 ^L) (где L — расстояние между включениями, м).

 

Таблица 10 — Коэффициент x для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

 

Схема теплопроводного включения по приложению Н	Коэффициент x при (а l m)/(dl)
0,25	0,5	1,0	2,0	5,0	10,0	20,0	50,0	150,0
I	0,105	0,160	0,227	0,304	0,387	0,430	0,456	0,485	0,503
IIб	—	—	—	0,156	0,206	0,257	0,307	0,369	0,436
III	При с /d:
	0,25	0,061	0,075	0,085	0,091	0,096	0,100	0,101	0,101	0,102
	0,50	0,084	0,112	0,140	0,160	0,178	0,184	0,186	0,187	0,188
	0,75	0,106	0,142	0,189	0,227	0,267	0,278	0,291	0,292	0,293
IV	При с /d:
	0,25	0,002	0,002	0,003	0,003	0,003	0,004	0,004	0,005	0,005
	0,50	0,006	0,008	0,011	0,012	0,014	0,017	0,019	0,021	0,022
	0,75	0,013	0,022	0,033	0,045	0,058	0,063	0,066	0,071	0,073
V	При d i /d e:
	0,75	0,007	0,021	0,055	0,147	—	—	—	—	—
	1,00	0,006	0,017	0,047	0,127	—	—	—	—	—
	2,00	0,003	0,011	0,032	0,098	—	—	—	—	—
Примечания 1 Для промежуточных значений (а l m)/(dl) коэффициент x следует определять интерполяцией. 2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо следует принимать .

 

9.1.15 Температуру точки росы t_d, °C, в зависимости от различных сочетаний температуры t_int и относительной влажности j _int, %, воздуха помещения следует определять по приложению Р.

9.1.16 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей ограждающей конструкции k^tr, Вт/(м²·°С), следует определять по формуле

, (28)

где — то же, что и в формуле (9).