Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет обечаек, нагруженных наружным избыточным давлениемСтр 1 из 3Следующая ⇒
Аппарат вертикальный С турбинной мешалкой
АВТ 022.00. 00. ПЗ Пояснительная записка к курсовому проекту по деталям машин
Разработал студент группы _________ __________________________
Проверил ______________________________________________________
Казань 2016г. Задание на проектирование Таблица 1.Параметры проектируемого аппарата.
1. Выбор и расчет элементов корпуса Цилиндрические обечайки Расчет на прочность и устойчивость проводится по ГОСТ 14249-89. 1.1.1. Расчет обечаек, нагруженных внутренним избыточным давлением Толщина стенки определяется по формуле Допустимое внутреннее избыточное давление , где Р-давление в аппарате, МПа; SR-расчетное значение толщины стенки, мм; D-внутренний диаметр обечайки, мм; -допускаемое напряжение, МПа(зависит от марки стали и рабочей температуры). Марку стали выбирают в зависимости от свойств перерабатываемой среды. Для стыковых и тавровых двусторонних швов, выполняемых автоматической сваркой, коэффициент прочности сварного шва , для тех же швов, выполняемых вручную, . Прибавка на коррозию С определяется по формуле С=V∙T, где V-скорость коррозии(обычно принимают 0,1-0,2 мм/год), Т-срок службы аппарата(обычно принимают 10-12 лет). Для материалов, стойких к перерабатываемой среде, при отсутствии данных о проницаемости рекомендуют принимать С=2 мм. Согласно таблице коррозионной стойкости материалов для глицерина выбираем марку стали О8Х18Н10Т, которая к данной среде устойчива к коррозии даже при 120°С.Нормативное допускаемое напряжение для данной стали возьмем при 150°С =120 МПа. Коэффициент прочности сварного шва примем .
Срок службы 10 лет. Скорость коррозии 0,2 мм/год. Прибавка на коррозию С=V∙T=0,2∙10=2 мм/год ; . Толщину стенки, вычисленную по этой формуле, округляют в сторону увеличения до ближайшей стандартной толщины листа (4, 6, 8, 10, 12, 14, 18, 20 мм). Примем S=6 мм.
Условие надежной эксплуатации (0,6МПа <0,68 МПа) соблюдается. Расчет обечаек, нагруженных наружным избыточным давлением Расчет обечаек, нагруженных наружным избыточным давлением, заключается в определении допускаемого наружного давления, т.к толщина стенки обечайки была определена ранее. Допускаемое наружное давление: , где допускаемое давление, соответствующее условию прочности . Допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругих деформаций , где Е-модуль упругости, nи – коэффициент устойчивости(для рабочих условий nи=2,4), lR-расчетная длина обечайки. Для аппаратов типа ВЭЭ: , где l -длина цилиндрической части корпуса; hц – высота отбортовки днища, HD-высота днища. Е=1,99∙105 МПа l =575 мм HD=350 мм hц =25 мм
Т.к , то увеличиваем толщину стенки до 10мм. Тогда , Условие надежной эксплуатации (0,6МПа < 0,69МПа) соблюдается.
1.2. Днища и крышки приварные Толщина стенки эллиптического днища, нагруженного внутренним давлением определяется по формулам . Тогда Примем S=6 мм. Толщина днища, нагруженного наружным давлением определяется по формулам .Тогда Примем S=6 мм. Толщину необходимо проверить по формуле . В этом случае допускаемое наружное давление из условия прочности , а допускаемое наружное давление из условия устойчивости в пределах упругих деформаций . Условие надежной эксплуатации (0,6 МПа < 0,79 МПа) соблюдается.
Расчет элементов рубашки Толщину стенки цилиндрической части рубашки определяют по формуле . Эллиптическое днище рассчитывают по формуле . В качестве расчетного давления принимают давление в рубашке. Для корпусов с внутренним диаметром D ≤ 1800 мм диаметр рубашки принимают больше диаметра D на 100 мм. , Примем S=6 мм. Допустимое внутреннее избыточное давление , Условие надежной эксплуатации (0,6 МПа < 0,68 МПа) соблюдается.
Крышки отъемные Отъемные крышки присоединяются к корпусу аппарата с помощью фланцев. Эллиптические крышки состоят из стандартных днищ, сваренных со стандартными фланцами. При определении толщины стенки эллиптической крышки используют формулу
, . Примем S=6 мм. Допустимое внутреннее избыточное давление , Условие надежной эксплуатации (0,6 МПа < 0,68 МПа) соблюдается.
Фланцевые соединения Выбираем фланцы плоские приварные с гладкой уплотнительной поверхностью, т.к их применяют при Р ≤ 2.5 МПа и t ≤ 300°С (0,6 МПа<2.5 МПа и 150°С< 300°С). Размеры фланцев выбирают по внутреннему диаметру аппарата и условному давлению:
Таблица 2.Фланцы для аппаратов стальные плоские приварные исполнения 2 (с гладкой исполнительной поверхностью ОСТ 26-426-82).
Примечание: dб=М20
Рис.1. Фланец с гладкой уплотнительной поверхностью.
Для уплотнения во фланцах применяют прокладки различной конструкции. Плоские неметаллические прокладки применяют для уплотнения гладких поверхностей фланцев. Выберем прокладки из асбестового картона, т.к их применяют в диапазоне температур до 550°С и давлении до 1,6 МПа. Размеры прокладок выбирают по внутреннему диаметру аппарата и условному давлению: Таблица 3. Прокладки из неметаллических материалов для стандартных фланцевых соединений стальных аппаратов(ОСТ 26-430-79).
Толщина прокладок из асбестового картона h=2 мм. Рис.2.Конструкция неметаллической прокладки.
Фланцы и прокладки, подобранные по стандартам в расчете не нуждаются. При конструировании аппаратов выполняется проверочный расчет болтов в соответствии с ОСТ 26-373-82 по следующей методике: 1. Определим нагрузку, действующую на фланцевое соединение от внутреннего давления Р: , где средний диаметр прокладки . 2. Реакция прокладки , где b0 -эффективная ширина прокладки(b0 =0,5 bn -при ширине прокладки bn =0,5(Dn-dn) ≤15мм и при bn >15мм), m=2,5 для прокладок из асбеста. Bn =0,5(Dn-dn)=0,5(1447-1417)=15мм, значит 3. Определим болтовую нагрузку при сборке . Это значение выбирают наибольшим из трех. а) , где q=20 МПа – для асбеста. б) , где -допускаемое напряжение для материала болта при 20°С, -площадь поперечного сечения болта(мм2), -число болтов, равное числу отверстий Z во фланце. Материал болтов сталь О8Х18Н10Т. в) Выбираем . Проверяем прочность болтов при монтаже по условию: NБ=52 4. 5. Проверяем прочность болтов в период эксплуатации по условию: , где ,болтовая нагрузка в рабочих условиях . Т.к. условие прочности болтов в период эксплуатации не выполняется, увеличиваем число болтов до 56, тогда
1.6. Выбор штуцеров Выбираем штуцера с плоскими приваренными фланцами(гладкая уплотнительная поверхность),т.к их применяют при t≤300°С и давлении до 1,6 МПа. Размеры штуцеров выбирают по внутреннему диаметру аппарата и условному давлению:
Таблица 4. Диаметры условного прохода и установочные размеры штуцеров.
Таблица 5. Размеры штуцеров с фланцами стальными плоскими приварными(ОСТ 26-1404-76).
Таблица 6. Диаметр резьбы болтов(шпилек) штуцерных фланцев.
Рис.3.Расположение штуцеров на эллиптической крышке при D=1400-1600мм.
Рис.4.Расположение штуцеров на эллиптическом днище.
Рис.5. Конструкция штуцера с плоским приваренным фланцем.
1.7. Опоры аппаратов 1. Количество опор – 2(лапы-опоры 1 типа для аппаратов с рубашками без теплоизоляции). 2. Вес металла, из которого изготовлен аппарат: , где внутренняя поверхность корпуса F=6,77м2, S=0,01м-исполнительная толщина стенок, -удельный вес металла. Коэффициент 1,1 учитывает вес фланцев, штуцеров и т.д. 3. Вес металлоконструкций, установленных на крышке аппарата: 4. Вес воды, заполняющей аппарат при гидравлических испытаниях: , где V=1,6м3-внутренний объем аппарата, -удельный вес воды. 5. Максимальная нагрузка на одну опору: , где z=2-число опор, (при z=2). Выбираем опоры по условию : Таблица 7. Основные размеры(в мм)опор(лап) для вертикальных аппаратов, ОСТ 26-665-79.
Рис.6. Конструкция лап. Выбор типа мотор-редуктора Номинальная мощность электродвигателя должна быть не менее потребляемой: , где -мощность электродвигателя, кВт, -мощность на валу мешалки, кВт. По таблице 27 по частоте вращения тихоходного вала n=135об/мин определяем, что мотор-редуктор типа ВОМ. Значения КПД элементов привода: -КПД механической передачи редуктора, -КПД подшипников качения, в которых крепится вал мешалки, -КПД, учитывающий потери мощности в торцевом уплотнении, -КПД, учитывающий потери в компенсирующих муфтах. . Выбираем мотор-редуктор ВОМ-II (мощность 4,5 кВт).
Таблица 8. Технические данные мотор-редуктора ВОМ-II
Таблица 9. Основные размеры (в мм) мотор-редуктора:
Таблица 10. Габаритные размеры (в мм) двигателей серии 4А по ГОСТ 19523-81:
Рис.7. Мотор-редуктор ВОМ.
Выбор типа муфты 1. Угловая скорость вращения вала: , где n-частота вращения мешалки. 2. Вращающий момент на валу: , где Р - мощность на валу мешалки, кВт. 3. Величина расчетного момента: , где -коэффициент режима работы, учитывающий условия эксплуатации( для рамных и лопастных мешалок). Выбираем продольно-разъемную муфту: Таблица 11. Основные размеры продольно-разъемных муфт (ГОСТ 21424-75), d=40мм d1=115мм T=400 Нм d2=32мм d3 =38мм H=140мм H =58мм H =20мм H3=20мм H4=5мм H5=4мм d4=95мм d5 =75мм d6=M10 Масса 5,5кг
Рис.8. Конструкция продольно-разъемной муфты.
Выбор стойки и опоры По диаметру D расположения центров отверстий в опорном фланце(опорной поверхности) мотор-редуктора выбирают стойку, у которой центры отверстий в верхней опорной поверхности выполнены на том же диаметре D. Опору с помощью шпилек и гаек соединяют со стойкой. Поэтому диаметр центров отверстий под шпильки, выполненных на нижней опорной поверхности стойки, должен быть согласован с диаметром центров отверстий с резьбой в опоре. Таблица 12. Размеры стойки под редуктор (в мм):
Примечание: Высота стоек Н принимается конструктивно, поэтому в таблице указана минимальная высота Н. Таблица 13. Размеры опоры под стойку (в мм):
Рис.9. Стойка под редуктор. Рис.10. Опора под стойку.
Выбор уплотнения Выбираем торцевое уплотнение (торцевые уплотнения применяются при переработке кислых и щелочных, пожаро-взрывоопасных сред при давлении до 2,5 МПа), т.к среда пожароопасная, а давление 0,6 МПа. В опоре предусмотрен ряд отверстий с резьбой М16 для установки уплотнения. Геометрические размеры уплотнения подбираются по диаметру вала в месте его входа в крышку и по диаметру центров отверстий с резьбой в опоре, который должен быть равен диаметру D1 в уплотнении.
Таблица 14. Параметры и размеры торцевых уплотнений (в мм), ОСТ 26-01-1243-81:
Рис.11. Конструкция торцевого уплотнения.
3. Проектирование и расчет перемешивающего устройства Проектный расчет вала Расчет выполняется по напряжениям кручения. Целью расчета является определение наименьшего диаметра вала. Исходными данными являются мощность на валу и частота вращения мешалки. Угловая скорость вала: , где n-частота вращения мешалки. Вращающий момент на валу: ,
где Р - мощность на валу мешалки, кВт. Наименьший диаметр вала: . Здесь . Проверочный расчет вала Основными критериями работоспособности валов перемешивающих устройств является виброустойчивость и прочность.
Выбор расчетной схемы Выбираем жесткое соединение валов мотор-редуктора и мешалки продольно-разъемной муфтой. Т.к при этом вал опирается на один радиальный подшипник качения, установленный в стойке привода, то такому конструктивному решению соответствует расчетная схема 1.
Расчет на виброустойчивость 1. Масса единицы длины вала: , где -плотность материала вала, d-диаметр вала в месте установки уплотнительного устройства, м. 2. Момент инерции поперечного сечения вала , 3. Коэффициенты: , , где Мм – масса мешалки, кг; , L-значение длины соответствующих участков вала в метрах. , 4. Определим коэффициент Критическая скорость вала , где -модуль продольной упругости вала. 5. Проверка выполнения условия , <
3.5.4 Расчет на прочность 1. Эксцентриситет центра массы перемешивающего устройства , где -диаметр мешалки, м. м. 2. Приведенная масса мешалки и вала , где -коэффициент приведения распределенной массы вала к сосредоточенной массе мешалки. Для расчетной схемы 1 , 3. Центробежная сила , где - радиус вращения центра тяжести приведенной массы. 4. Радиальные реакции в опорах , , , 5. Построим эпюры изгибающих и крутящих моментов и определим величины изгибающих моментов в опасном сечении вала. Рис.15. Эпюры изгибающих и крутящих моментов.
1 участок: 2 участок: Для расчетной схемы 1 опасным является сечение под опорой В.
6. Напряжение изгиба и кручение в опасном сечении: ,
7. Расчет эквивалентного напряжения и проверка условия: . Значение допускаемого напряжения рассчитывается по формуле: , где -коэффициент концентрации напряжения, -минимальный запас прочности вала (ориентировочно =2), -предел выносливости материала. . Для 1 расчетной схемы в сечении с подшипником =1,5-2. Для О8Х18Н10Т Проверочный расчет шпонок Призматические шпонки проверяют на смятие. Проверке подлежат 2 шпонки- в месте посадки полумуфты и в месте посадки мешалки. Условие прочности , где d-диаметр вала в месте установки шпонки, -рабочая длина шпонки со скругленными торцами, мм, =80-150 Н/мм2-допускаемое напряжение на смятие, -стандартные размеры. Таблица 23. Шпонки призматические, мм, ГОСТ 23360-78.
Рис.15. Шпонка призматическая. Выберем длину шпонок 60 мм. 1. при диаметре вала 40 мм: 2. при диаметре вала 45 мм
Аппарат вертикальный С турбинной мешалкой
АВТ 022.00. 00. ПЗ Пояснительная записка к курсовому проекту по деталям машин
Разработал студент группы _________ __________________________
Проверил ______________________________________________________
Казань 2016г. Задание на проектирование Таблица 1.Параметры проектируемого аппарата.
1. Выбор и расчет элементов корпуса Цилиндрические обечайки Расчет на прочность и устойчивость проводится по ГОСТ 14249-89. 1.1.1. Расчет обечаек, нагруженных внутренним избыточным давлением Толщина стенки определяется по формуле Допустимое внутреннее избыточное давление , где Р-давление в аппарате, МПа; SR-расчетное значение толщины стенки, мм; D-внутренний диаметр обечайки, мм; -допускаемое напряжение, МПа(зависит от марки стали и рабочей температуры). Марку стали выбирают в зависимости от свойств перерабатываемой среды. Для стыковых и тавровых двусторонних швов, выполняемых автоматической сваркой, коэффициент прочности сварного шва , для тех же швов, выполняемых вручную, . Прибавка на коррозию С определяется по формуле С=V∙T, где V-скорость коррозии(обычно принимают 0,1-0,2 мм/год), Т-срок службы аппарата(обычно принимают 10-12 лет). Для материалов, стойких к перерабатываемой среде, при отсутствии данных о проницаемости рекомендуют принимать С=2 мм. Согласно таблице коррозионной стойкости материалов для глицерина выбираем марку стали О8Х18Н10Т, которая к данной среде устойчива к коррозии даже при 120°С.Нормативное допускаемое напряжение для данной стали возьмем при 150°С =120 МПа. Коэффициент прочности сварного шва примем .
Срок службы 10 лет. Скорость коррозии 0,2 мм/год. Прибавка на коррозию С=V∙T=0,2∙10=2 мм/год ; . Толщину стенки, вычисленную по этой формуле, округляют в сторону увеличения до ближайшей стандартной толщины листа (4, 6, 8, 10, 12, 14, 18, 20 мм). Примем S=6 мм. Условие надежной эксплуатации (0,6МПа <0,68 МПа) соблюдается. Расчет обечаек, нагруженных наружным избыточным давлением Расчет обечаек, нагруженных наружным избыточным давлением, заключается в определении допускаемого наружного давления, т.к толщина стенки обечайки была определена ранее. Допускаемое наружное давление: , где допускаемое давление, соответствующее условию прочности . Допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругих деформаций , где Е-модуль упругости, nи – коэффициент устойчивости(для рабочих условий nи=2,4), lR-расчетная длина обечайки. Для аппаратов типа ВЭЭ: , где l -длина цилиндрической части корпуса; hц – высота отбортовки днища, HD-высота днища. Е=1,99∙105 МПа l =575 мм HD=350 мм hц =25 мм
Т.к , то увеличиваем толщину стенки до 10мм. Тогда , Условие надежной эксплуатации (0,6МПа < 0,69МПа) соблюдается.
1.2. Днища и крышки приварные Толщина стенки эллиптического днища, нагруженного внутренним давлением определяется по формулам . Тогда Примем S=6 мм. Толщина днища, нагруженного наружным давлением определяется по формулам .Тогда Примем S=6 мм. Толщину необходимо проверить по формуле . В этом случае допускаемое наружное давление из условия прочности , а допускаемое наружное давление из условия устойчивости в пределах упругих деформаций . Условие надежной эксплуатации (0,6 МПа < 0,79 МПа) соблюдается.
Расчет элементов рубашки Толщину стенки цилиндрической части рубашки определяют по формуле . Эллиптическое днище рассчитывают по формуле
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-16; просмотров: 2904; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.17.28.48 (0.322 с.) |