Calculul momentelor încovoietoare preluate, materialele folosite pentru grinda examinată.

3.9.2. Calculul momentelor încovoietoare preluate, materialele folosite pentru grinda examinată.

 

    In prima deschidere a grinzii, cum s-a mentionat in pct.3.8 si 3.9.1 sunt utilizate doua carcase cu barele longitudinale: 1 18 A-III in partea de jos si cu 1 10 A-III sus(constructiva).Dimesiunile sectiunii b_sb=20cm,latimea ,

; ;

.

Calculam .

 

 

Din anexa 3.pentru   dupa interpolare ;  se respecta deci valoarea momentului va fi

;

Deschi-derea

Nr.de  ordine

Eforturi din armatură 10^-2

Dimensiuni

Valorile calculate

Intinsă

Comprimată

N_s=R_s*A_s

N_sc=R_sc*A_s^'

b_sb

h_0,sb

ξ

X, cm

α

M, kNm

Momentele pozitive în cîmp

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

365*(7.35)

-

0,138

5.12

0,130

93.2

II

365*5,09

-

0.096

3.54

0.095

68.9

Momentele negative din preajma reazemelor

I

 

 

 

 

 

 

 

 

365*1,57

-

0,097

3,721

0,010

22.23

365*1,57+4.5*365

-

0,378

14.38

0,308

68.491

365*1,57+9*365

365*5,09

0,341

12.98

0,282

127.73

365*9

-

0,56

21.33

0,403

89.61

II

365*1,57+9*365

365*5,09

0,341

12.98

0,282

127.73

365*1,57+4.5*365

-

0,378

14.38

0,308

68.491

365*(1,57+1.13)

 

0,168

6.4

0,156

34.69

365*(1,57+3.5)

-

0,316

0.266

59.15

365*(1,57+7)

365*5,09

0,217

8.2

0,188

106.83

365* 7

-

0,436

16.59

0,388

86.26

III

365*(1,57+7)

365*5,09

0,217

8.2

0,188

106.83

365*(1,57+3.5)

-

0,316

0.266

59.15

1.57*365

-

0,097

3.7

0,01

22.23

 

 

4. Calculul la a doua stare limita

 

                         

4.1. Calculul săgeţii grinzii secundare

 

 Date inţiale:

  

M₂^I=94.84KNm; P_t = 11.571kN/m²; P_n =9.815KN/m²;  

M_n=M₂^I* P_n/P_t =94.84*9.81/11.571=80.41KNm;

Q=0.6*P_sb=104.8KN; Q_n=Q* P_n/P_t=104.8*0.847=88.76KN

A_s1 = 8.17cm²(deschiderea I si ultima, 2* 14+2* 18);

A_s2 = 5.09cm²(deschiderea intermediara, 2* 18);

A_s=8.17; 

Beton clasa B15, armatura clasa A-III,

R_c,ser=11 Mpa; R_ct,ser=1.15 Mpa; l₀=6.2*0.85=5.27; b=20cm, h=40cm,

E_c=23*10^-3; E_s=20*10^-4; 

M_crc – moment de fisurare;

M_p – moment elastico-plastic înainte de fisurare.

; ;

; - coeficient de armare

;

Modulul elasto-plastic de rezisenta:

  

;

;

 satisface

;

;

 

Valoarea sagetii:

Valoarea admisibila a sagetii: pentru <6m;

                                           pentru 6m 7.5m

 - sageata de la actiunea de scurta durata a incarcarilor totale

- sageata de la actiunea de scurta durata a incarcarilor permanente si temporare de scurta durata

 - sageata de la actiunea de lunga durata a incarcarilor permanente si temporare de lunga durata

;

, deci satisface.

 

4.2. Calculul deschiderii fisurilor normale:

Deschiderea fisurilor normale fata de axe elementului :

                       ; unde:

- coeficient ce reflecta conclucrarea “betonului cu armatura in sectiunile dintre                                                      fisuri”

 - tensiunile din armatura nepretensionata

- distanta medie dintre fisuri

; Armatura AIII: =0.7 profil periodic

                                      =1 profil neted

                Sirma Bp-I: =1.25 trifelata cu profil

                                    =1.4 trifelata neteda

Pentru elementul incovoiat excentric cu excentricitate mare:

 

 

4.2. Calculul la fisurare in sectiuni înclinate

 

;

V_crc=q_sw*c=∑R_sw,ser*A_sw,ser=235*(100)*0.57=13.4KN

R_sw,ser=235Mpa; A_sw,ser=0.57cm²; c=15 cm;

La aparitia fisurii in lucru se implica etrierii.

Valoarea sarcinii la care apare fisura:

Forta taietoare maxima:

Deci, forta taietoare este mai mica decit sarcina la care apare fisura, rezulta ca fisura inclinata nu apare in element.

Pentru aparitia fisurii inclinate, in armatura trebuie sa creasca tensiunile cu 180.6 Mpa.