Мирошниченко С.Т, Пантель В.О.

Мирошниченко С.Т, Пантель В.О.

ОБЪЕМНЫЕ НАСОСЫ

(Теория и конструкция)

 

 

 

 

Севастополь

2009 год

 

  Мирошниченко С.Т., Пантель В.О.

                    Объемные насосы: учебное пособие - Севастополь: СНУЯЭиП,

2008. - …с.

 

  Предназначен для студентов, изучающих дисциплины кафедры Паровых турбин и вспомогательных механизмов и студентов, изучающих дисциплины турбинного, насосного и трубопроводного направления очной и заочной форм обучения.

 

 

Рецензент: руководитель учебно-научного института атомной энергетики кандидат технических наук, профессор В.А.Кирияченко.

 

Издание СНУЯЭиП, 2009

СОДЕРЖАНИЕ

 

1. Основные понятия и определения………………………………………

2. Схема устройства, принцип действия поршневого насоса…………..

3. Схема устройства, принцип действия шестеренного насоса………...

4. Схема устройства, принцип действия винтового насоса……………. 

5. Конструкция и основы эксплуатации объемных насосов…………….

 

 

 

I. Основные понятия и определения.

 

Система энергетической установки – это совокупность специализированных трубопроводов с механизмами, аппаратами, приборами и устройствами, предназначенных для выполнения определенных функций обеспечения эксплуатации энергоустановки.   

Насос – машина предназначенная для перекачки жидкости и передачи энергии от приводного двигателя потоку жидкости.

 

 

                           Рис.1 Схема насоса

 

 

Насосный агрегат – совокупность приводного двигателя, соединительной муфты и насоса.

 

 

                                                                           Рис.2 Схема насосного агрегата

Насосная установка – совокупность насосного агрегата, обвязки трубопроводов с запорной арматурой и контрольно – измерительной аппаратурой.

 

 

 Тх V A         Мв     М                     

 

 

                                   Тх –тахометр (об/мин);

                                    V – вольтметр (вольты);

                                     А - амперметр (амперы);

                                                               Мв – мановакууметр (мм.рт.ст; кгс/см²) –

                                                                              давление жидкости на входе в насос;

                                                       М – манометр (кгс/см²) – давление жидкости на выходе из насоса.

Рис.3 Схема насосной установки

 

Работа любого насоса характеризуется следующими параметрами.

 

 

1. Подача насоса (Q) –это объем жидкости перекачиваемое насосом в единицу времени. Измеряется: м³/ч; м³/с

 Массовая подача (Q_м) - (расход): т/ч; кг/с

 

Связь между объемной подачей и массовой подачей:

 

Q_м = Q

 

- плотность жидкости (кг/м³).

 

Мощность насоса

-Полезная мощность - это мощность, сообщаемая насосом перекачиваемой жидкости и определяемая зависимостью:

 

N_п = Q gH*10^-3 или N_п  = Qp*10^-3 кВт

 

-Мощность насоса – это мощность, потребляемая насосом от электродвигателя и определяется выражением:

 

N = N_эд*η_эд кВт

где: N_эд = I*U*10^-3 – мощность потребляемая электродвигателем постоянного тока от электросети;

η_эд – КПД электродвигателя;

I – сила тока, потребляемая электродвигателем, А;

U – напряжение на зажимах электродвигателя, В.

 

5. КПД насоса – это отношение полезной мощности к мощности насоса:

 

η =

Он учитывает объемные (η_об), механические (η_м), гидравлические (η_г) потери мощности в насосе и может быть определен по формуле:

 

η = η_об* η_м* η_г

6. КПД насосного агрегата – это отношение полезной мощности насоса к мощности насосного агрегата:

 

η_на =

Он учитывает все потери, включая потери мощности в электродвигателе.

 7. Оптимальный режим насоса – режим работы насоса при наибольшем значении КПД (η).

8. Номинальный режим насоса – режим работы насоса по паспортным данным.

 

 

О Б Ъ Е М Н Ы Е Н А С О С Ы

 

 

Объемными насосами – называются насосы у которых приращение энергии перекачиваемой жидкости происходит за счет изменения объема рабочих камер, которые периодически сообщаются с входом и выходом насоса.

   К объемным насосам относятся: поршневые (плунжерные) с поступательным движением тела вытеснения, а также шестеренные и винтовые с вращательным движением тела вытеснения.

Классификация

По расположению цилиндров в пространстве насосы делятся на вертикальные и горизонтальные.

Насосы могут быть однопоршневые, двухпоршневые, трехпоршневые и многопоршневые с числом поршней больше трех.

По числу рабочих камер в цилиндре различают насосы одностороннего и двухстороннего  действия. Насос двустороннего действия имеет две рабочие камеры, расположенные по обеим сторонам поршня.

По кратности действия различают однократного, двухкратного и многократного действия. Кратность действия i определяется числом рабочих камер насоса.

 

2.2. Основы теории поршневого насоса.

Подача насоса – количество жидкости, подаваемой насосом в единицу времени через напорный патрубок.

Мгновенная подача – Q_t = F r ω sinφ

F – площадь поршня (м²);

С – скорость жидкости в цилиндре, (м/с).

    ω = - угловая скорость 

Подача поршневого насоса неравномерна, Закономерность изменения подачи имеет синусоидальный характер (Q_t = 0 при φ = 0 и φ = 180^о; Q_{t max} = F r ω при φ = 90^о ).

   Q

 

 

                                                                          Q φ φ                                φ        φ

 

 

 

           Рис. 7                                             

 

При повороте кривошипа на угол от 180^о до 360^о осуществляется процес всасывания.

Площадь под синусоидой ОАВ графика подачи представляет объем жидкости, подаваемой насосом в процессе нагнетания при повороте кривошипа на угол от 0 до π.

Объем V_t определяет количество жидкости, подаваемой насосом однократного действия за один двойной ход поршня (за один оборот вала кривошипа). Площадь OABO можно представить равновеликой площадью прямоугольника ОДЕМО, высота которого будет определять среднюю теоретическую подачу насоса:

 

Q_{t ср} =

 

Учитывая, что n = , получим

 

Q_{t ср} =

 

Средняя подача не зависит от угла φ и является постоянной величиной при n = const.

Отношение максимальной мгновенной подачи Q_{t max} к средней подаче Q_{t ср} называется степенью неравномерности  насоса ε:

 

ε =

Для насоса однократного действия степень неравномерности подачи

 

ε_{1 =  =} π.

Степень неравномерности подачи уменьшается с увеличением кратности действия насоса.

В насосе двухкратного действия за один оборот кривошипа осуществляется два процесса – всасывания и нагнетания. Графиком подачи насоса двухкратного действия являются синусоиды ОАВ и ВКМ. Максимальная мгновенная подача Q_{t max =} Frω обеспечивается  при

 φ = 90^о и φ = 270^о.

 

 

                          

Q_ср =               

 

Степень неравномерности подачи уменьшается в два раза:

 

 

Применяемые поршневые насосы трех- и четырехкратного действия имеют степень неравномерности подачи   и

Неравномерность подачи отрицательно влияет на работу поршневого насоса, При неравномерной подаче неустановившееся движение  жидкости приводит к возникновению инерционных сил, которые создают дополнительную нагрузку на кривошипно-шатунный механизм и оказывает влияние на изменение давления под поршнем в период всасывания и нагнетания.

 

 

Характеристики ПН

Для оценки работы поршневых насосов на режимах, отличающихся от номинального, используют различные характеристики, получаемые при испытании насоса.

У поршневого насоса подача теоретически не зависит от создаваемого им напора. В действительности с увеличением напора происходит незначительное уменьшение подачи, что объясняется возрастанием протечек жидкости в насосе.

а)                                                                  б)

     

                                                                      

 

Рис. Характеристики поршневого насоса

 

На рисунке, а сплошной линией показана теоретическая характеристика, пунктирной линией – действительная характеристика «Q – H» поршневого насоса при постоянной частоте вращения n. Из рисунка видно, что поршневые насосы обладают жесткой характеристикой, что очень ценно при использовании их для перекачивания жидкостей с меняющейся в зависимости от температуры вязкостью.

На рисунке , б представлены кривые зависимости подачи Q, потребляемой мощности N и КПД насоса  от напора Н пи постоянной частоте вращения. Характеристика   - Н показывает, что КПД насоса близок к постоянному в широком диапазоне изменения напора Н. Он заметно снижается лишь при чрезмерно высоких значениях Н вследствие уменьшения полезной мощности. Мощность N с увеличением напора Н равномерно возрастает. Из характеристик можно видеть, что поршневой насос, почти не снижая подачи, способен практически одинаково работать при широком диапазоне изменения напора.  

Большое практическое значение имеют характеристики, выражающие зависимость подачи насоса от вакуумметрической высоты всасывания Н_вак. Характеристику Q – H_вак получают во время испытаний насоса при постоянной частоте вращения и постоянном давлении нагнетания. Она позволяет не только судить об изменении подачи Q с ростом вакуума в рабочей камере насоса, но и установить максимально возможную высоту всасывания при данной частоте вращения.

В качестве примера на рис……представлены кривые характеристики Q – H_вак, построенные по результатам испытаний насоса ЭНП на холодной воде при постоянном давлении нагнетания и частоте вращения коленчатого вала, равной 40, 70, 105 и 120 об/мин.

 

 

       Рис. Характеристика Q – H_вак поршневого

                    насоса

Характеристика показывает, что до наступления кавитации подача насоса при данных значениях n остается постоянной, причем с повышением частоты вращения срыв подачи наступает раньше. Работа насоса в срывной части характеристики сопровождается сильной вибрацией и шумом.

 

 

ШЕСТЕРЕННЫЕ НАСОСЫ.

ВИНТОВЫЕ НАСОСЫ

 

Винтовым называют роторно – вращательные насосы с перемещением жидкой среды вдоль оси вращения рабочих органов. Рабочими органами служат винты, которые осуществляют перемещение жидкости.

 

Схема устройства, принцип действия и основы теории.

 

Схема устройства винтового насоса.

Широко применяемый трехвинтовой насос устроен следующим образом.

Трехвинтовым называют насос, в котором замкнутая камера образована тремя винтами, находящимися в зацеплении и неподвижной обоймой.

Ведущий винт при помощи муфты соединен с валом двигателя насоса. ведомые винты размещены слева и справа от ведущего в строго симметричном положении. Винты стальные и имеют двухзаходную винтовую нарезку, образующую выступы и впадины. Нижние торцевые части винтов выполнены в виде поршеньков и фиксируются в подпятнике. Ведущий и ведомый винты установлены с небольшим радиальным зазором в обойму. Обойма охватывает винты по их выступам и тем самым замыкает впадины между выступами винтовой нарезки. Эти замкнутые обоймой впадины объемом q выполняют роль рабочих камер, в которых при работе насоса происходят процессы всасывания, переноса жидкости и нагнетания. В трехвинтовых насосах таких камер-впадин шесть.

Обоймы  изготовлены из латуни, бронзы или чугуна. В одновинтовых насосах обоймы изготовлены из материала на основе резины. Обойма жестко закреплена в корпусе насоса. корпус насоса обычно изготавливают из стали.

Винты в насосе размещены вертикально. Полость всасывания расположена в нижней части насоса, а полость нагнетания в верхней. Подпятник служит упорным подшипником для винтов. Одновременно подпятник является разгрузочным устройством и обеспечивает разгрузку винтов от осевых сил. Подпятник изготавливают из бронзы или латуни. Сальник обеспечивает уплотнение вала ведущего винта и предотвращает утечки жидкости из насоса. Так как винтовой насос относится к типу объемных насосов,  то он имеет предохранительный клапан. 

Работа насоса.

Двигатель приводит во вращательное движение ведущий винт, который в свою очередь приводит во вращательное движение ведомые винты. При этом в насосе одновременно происходят процессы всасывания, переноса жидкости и нагнетания.

Всасывание жидкости происходит в полости А насоса, где выступы одного винта выкатываются из впадин другого. Вследствие этого объем впадин увеличивается, в них создается разряжение, давление в полости А и на входе в насос P_н становится меньше давления в подводящем трубопроводе P₁. Под воздействием разницы давлений на всасывании

 ΔP_вс = P₁ – P_н жидкость будет поступать в насос и заполнять все впадины, сообщающиеся в данный момент времени с полостью всасывания А.

Перенос жидкости из полости всасывания А в полость нагнетания В начинается тогда, когда заполненные жидкостью рабочие камеры насоса – впадины окажутся геометрически замкнутыми и отделенными от полости всасывания А выступами винтовой нарезки вращающихся винтов. Перенос жидкости в объеме впадин q происходит в направлении осей вращения винтов с некоторой осевой скоростью С_ос.

Нагнетание жидкости происходит в полости В, где выступы одного винта накатываются на впадины другого. Объем впадин уменьшается, жидкость вытесняется из них в полость В. Вследствие этого давление полости В и на выходе из насоса P_к возрастает и становится больше давления в отводящем трубопроводе P₂. Под воздействием возникшей разницы давлений на нагнетании ΔP_нг = P_к – P₂ жидкость подается насосом потребителю.

Таким образом, винтовые насосы, как и шестеренные, по принципу действия являются объемными, поскольку жидкость перемещается в них путем периодического изменения объема занимаемых ею камер – впадин между выступами винтовой нарезки, которые попеременно сообщаются со входом и выходом насоса.

На осуществление процессов всасывания, переноса жидкости и нагнетания винтовой насос потребляет от двигателя определенную мощность (энергию) и обеспечивает требуемые значения подачи и давления. 

 

 

Основы теории.

 

Требования к геометрическим размерам винтов.

Размеры и очертания винтов выбираются с таким расчетом, чтобы обеспечить выполнение следующих требований:

1. Винты должны герметично отделять полость нагнетания В от полости всасывания А, иначе насос не будет перекачивать жидкость.

2. Живое сечение жидкости F_о (площадь обоймы, не занятая винтами) должно быть возможно большим, что позволило бы обеспечить большие подачи насоса при тех же размерах обоймы.

3. Ведущий винт должен быть разгружен от механической передачи вращающего момента ведомым винтам, поскольку наличие механического контакта с ведомыми винтами ведет к увеличению потерь наоса на трение и к износу винтов.

Исходя из вышеизложенного имеем:

 

D_вщ =                         и                    D_вм = d_н

Где:

                    D_вщ - диаметр ведущего винта;

                    D_вм – диаметр ведомого винта;

                    d_н – начальный диаметр винтов.

Диаметры впадин ведущего и ведомого винтов:

 

d_вщ = d_н   и      d_вм = .

 

Число заходов и шаг винтовой нарезки:

 

Z = 2       и        t =  .

Длина нарезной (рабочей) части винтов l зависит от шага t и давления насоса p следующим образом:

 

l = 1,5*t при p<1,5 мПа

l = 3,0*t при p = 1,5 – 6,0 мПа;

l = 6,0*t при p > 6,0 мПа.

 

Площадь поперечного сечения обоймы F_о, занятую жидкостью, находят по формуле:

F_о = А_о*d

А_о – безразмерный коэффициент, численное значение которого зависит от количества винтов и профиля их нарезки. Для трехвинтовых насосов с циклоидальным профилем нарезки винтов А_о  = 1,234.  

 

 

Давление и напор

 

Давление насоса достаточно точно определяется по формуле:

 

P = P _к – Р _н (Па),

 

Где: Р_к и Р_н – абсолютные давления на выходе и входе насоса.

 

1.Абсолютное давление жидкости на выходе из насоса определяется выражением:

 

Р_к = (Р_мн + 1)*10⁵ (Па),

     

         Р_м – избыточное давление (по манометру), кгс/см².

 

2. Давление жидкости на входе в насос может быть ниже или выше атмосферного.

Поэтому абсолютное давление жидкости на входе в насос:

· Ниже атмосферного будет определяться по формуле:

 

Р_н = 10⁵ – 136*Р_мв (Па),

       Р_мв – давление по мановакууметру – разряжение, (мм.рт.ст.);

 

· Выше атмосферного будет по формуле:

 

Р_н = (1 + Р_мв)*10⁵ (Па),

 

        

                     Р_мв – давление по мановакууметру – избыточное, кгс/см².

 

Напор насоса будет определяться выражением: 

H =   (м).

Подача 

Идеальная подача  любого винтового насоса:

 

Q_и =

Идеальная подача трехвинтового насоса с циклоидальным профилем нарезки винтов:

 

Q_и = 4,143 м³/с,

   Подачу фактическую определяют экспериментально при испытаниях винтового насоса. При этом подачу насоса определяют:

 

Q =   м³/с.

Где: v – объем жидкости, поданный насосом в мерную емкость, м³;

- время, которое потребовалось насосу на подачу v м³ жидкости, с^-1.

 

В винтовых насосах, как и в шестеренных, имеют место утечки жидкости

ΔQ = Q_и – Q,

 которые оценивают коэффициентом подачи

.

Физическая сущность и причины возникновения утечек те же, что и у шестеренных насосов. Однако, потери жидкости через сальник, т.е. внешние утечки, в винтовых насосах незначительны и их можно считать практически равными 0. Таким образом, уменьшение подачи насоса по сравнению с его идеальной подачей обусловлено только внутренними утечками.

Скорость жидкости в наосе зависит от частоты вращения винтов и влияет на подачу насоса. Увеличение подачи за счет повышения осевой скорости путем увеличения частоты вращения винтов ограничивается вязкостью жидкости и кавитацией. При большой осевой скорости вязкая жидкость не успевает заполнять образующиеся в полости всасывания объемы межвитковых впадин. Неполное заполнение рабочих камер  перекачиваемой жидкостью уменьшает подачу насоса. Кроме того, мгновенное дозаполнение жидкостью рабочих камер при раскрытии их в полости нагнетания приводит к возникновению гидравлических ударов и вибрации насоса. При кавитации  межвинтовые впадины заполняются парами жидкости, что приводит к срыву работы насоса.

Силы, действующие на винты.

Номинальная сила гидростатического давления P, действующая на элементарный участок винтовой поверхности нарезки ведущего винта, обусловливает возникновение трех составляющих сил: радиальной P_x, тангенциальной P_y и осевой P_z.

Действия сил на ведущий винт.

Радиальные силы уравновешиваются вследствие симметричного взаимнопротивоположного их действия по радиусу r к оси вращения.

Тангенциальные силы создают относительно оси вращения винта гидравлический момент сопротивления M_y = , который преодолевается крутящим моментом М_кр ведущего винта.

Осевые силы P_z действующие на винтовые поверхности нарезки, совместно с осевой силой, создаваемой давлением жидкости на торцевую поверхность винта, определяют результирующую осевую силу , направленную по оси винта в сторону всасывающей полости. Она зависит от поперечных размеров винта, профиля нарезки и давления, создаваемого насосом:

 = А₁d²_нP,

А₁ – числовой коэффициент, зависящий от профиля ведущего винта.

Осевая сила создает нагрузку на упорный подшипник в нижней крышке корпуса насоса. При большой величине осевой силы, когда создается недопустимо высокое удельное давление пяты винта на упорную поверхность подшипника, принимаются меры по разгрузке винта от воздействия осевой силы.

Действия сил на ведомые винты.  

Радиальные силы  не уравновешиваются вследствие несимметричного распределения давления на поверхностях межвинтовых впадин. Результирующие радиальные силы   действуют в сторону вращения ведущего винта перпендикулярно к плоскости расположения осей винтов и прижимают ведомые винты к внутренней поверхности обоймы корпуса, вызывая их взаимный износ.

Тангенциальные силы создают относительно оси ведомого винта гидравлический крутящий момент М_Y1 = , который, преодолевая момент сопротивления сил трения, обеспечивает вращение ведомого винта без силового воздействия на него ведущего винта. Это позволяет ведомым винтам выполнять роль уплотнительного устройства, благодаря чему достигается уменьшение затраты мощности на механическое трение в межвинтовом зацеплении.

Осевые силы P_z действующие на винтовые поверхности нарезки, совместно с осевой силой, создаваемой давлением жидкости на торцевую поверхность винта, определяют результирующую осевую силу , направленную по оси винтов в сторону всасывающей полости. Она зависит от поперечных размеров ведомых винтов, профиля нарезки и давления, создаваемого насосом:

₁ = А₂d²_нP,

А₂ – числовой коэффициент, зависящий от профиля ведомого винта.

Осевая сила создает нагрузку на упорные подшипник ведомых винтов. При большой величине осевой силы, когда создается недопустимо высокое удельное давление пяты винта на упорную поверхность подшипника, принимаются меры по разгрузке винтов от воздействия осевой силы.

Разгрузка от осевой силы.

Даже небольшие осевые силы представляют опасность для насоса с точки зрения вытеснения смазки, так как торцевая поверхность контакта (трения) винтов с упорным подшипником оказывается недостаточной. Так для насоса с d_н = 0,0192 м и создающего P = 10⁷ Па необходим упорный подшипник с диаметром больше d_н в 5,63!!! Установить такой подшипник в винтовом насосе практически  невозможно, поскольку не останется места для упорных подшипников ведомых винтов. Поэтому с целью уменьшения массогабаритных показателей упорных подшипников в винтовых насосах применяют поршневой и торцевой способы для разгрузки винтов от осевых сил.

1. Поршневой способ разгрузки винтов от осевых сил действует следующим образом.

Ведущий винт в полости нагнетания имеет разгрузочный поршень. Над разгрузочным поршнем имеется полость сальника, которая через шариковый клапан сообщена с областью всасывания насоса. При работе насоса жидкость с давлением P_н из полости нагнетания проходит через зазор между корпусом и разгрузочным поршнем в полость сальника. Давление жидкости в полости сальника P_c значительно меньше P_н и превышает давление в области всасывания насоса лишь на небольшую величину, соответствующую сопротивлению шарикового клапана. Таким образом, разгрузочный поршень будет находиться под воздействием  разности давлений:

ΔP_п = P_н – P_с.

 

 

Сущность поршневого способа разгрузки заключается в том, что наличие разности давлений ΔP_п  на разгрузочном поршне приводит к возникновению разгрузочной силы, направленной на встречу осевой силе. При этом разгрузочная сила будет равна произведению кольцевой площади разгрузочного поршня, отделяющего полость нагнетания от полости сальника, на разность давлений между ними:

Очевидно, подбором величины D можно добиться полной гидравлической разгрузки винта от осевой силы.

Однако поршневой способ используется обычно в дополнение к торцевому способу и только для разгрузки от осевой силы ведущего винта.

2. Торцевой способ разгрузки винтов от осевых сил действует следующим образом.

Нижняя часть всех винтов в области всасывания изготавливается в виде поршеньков, которые установлены в подпятники с небольшим  зазором. Подпятник имеет радиально-осевое сверление и разгрузочную камеру и выполняет роль разгрузочного устройства. Через сверления в обойме и подпятнике жидкость с давлением P_н подается из полости нагнетания насоса в разгрузочную камеру под нижний торец винта.

 

 

 

Сущность торцевого способа разгрузки заключается в том, что подача жидкости с давлением P_н под нижний торец винта приводит к возникновению разгрузочной силы, направленной на встречу осевой силе. При этом разгрузочная сила будет равна произведению площади торцевой поверхности винта на давление в разгрузочной камере:

Очевидно, что подбором величины d можно добиться полной гидравлической разгрузки винтов от осевых сил.

Торцевой способ используют для гидравлической разгрузки как ведущего, так и ведомых винтов насоса.

Плунжерный насос ПТ6/160-С

ПТ – приводной трехплунжерный;

6 – подача, м³/ч;

160 – давление нагнетания, кгс/см²;

С – специального назначения.

Предназначен для аварийной подачи раствора бора в первый контур при аварийном расхолаживании реактора ВВЭР – 1000 и включен параллельно с насосом ЦН 150-110.

 

 

  Технические характеристики насосного агрегата ПТ 6/160С:

Подача, м³/ч……………………………………………………………..6,3

Давление на входе в насос, кгс/см²……………………………………10,2

Давление на выходе насоса, кгс/см²…………………………………..160

Частота вращения коленвала об/мин…………………………………..150

Номинальная частота двойных ходов поршня, ход/мин…………… 150

Длина хода поршня, мм…………………………………………………125

Диаметр поршня, мм……………………………………………………..50

Температура перекачиваемой жидкости, ^оС……………………………30 – 104

Допускаемый кавитационный запас, м……………………………….…5

КПД, %…………………………………………………………………….85

Применяемое масло………………………………………………………И-40А

Объем масла в камере станины, л……………………………………….35

Объем масла в камере ползунов, л………………………………………13,5

Допустимая температура масла, ^оС………………………………………65

Тип электродвигателя………………………………………………….4А225М4А3У3

мощность, кВт………………………………………………………….55

частота вращения, об/мин…………………………………………….1470

напряжение, В………………………………………………………….220/380

Масса, кг:

насоса…………………………………………………………………..1255

агрегата………………………………………………………………....2700

 

                                      рис.1  

1-коленчатый вал                                     11-шток

2-шатун                                                     12-поршень

3-корпус (станина)                                    13-рабочие клапана

4-ползун                                                    14-гидроблок

5-направляющая                                       15-проставок                                         

6-проставок                                               16-уплотнения             

7-коллекторы гидрозатворной части      17-масляная камера

8-корпус сальника                              

9-трубопровод запоршневой зоны

10-гильза

 

Насосный агрегат состоит из насоса с электродвигателем и двухступенчатым цилиндрическим редуктором, с монтированными на одной фундаментной раме. Для защиты насоса от перегрузок в период проведения испытаний в состав ЗИП входит перепускной клапан, крепящийся на гидроблоке и отрегулированный на давление полного перепуска 200кгс/см².

Насос – горизонтальный кривошипный трехпоршневой тройного действия, состоит из механической и гидравлической частей и маслосистемы. Механическая часть включает в себя корпус (станину) 3, коленчатый вал 1, шатуны 2, ползуны 4 с направляющими 5 и проставки 6 с шарнирно-плавающим соединением проставков со штоками 11. В корпус заливается масло для смазки трущихся пар механической части.  

Коленчатый вал коренными шейками базируется на двух шариковых подшипниках, расположенных в расточках боковых стенок станины. Шатун своей большой разъемной головкой шарнирно связан с коленчатым валом, а малой головкой через палец шарнирно связан с ползуном.

Гидравлическая часть состоит из гидроблока 14, рабочих клапанов 13, штоков с поршнями 12 и уплотнений 16.

Между корпусом механической части и гидроблоком предусмотрен проставок 15 для размещения защитного экрана и отделения необслуживаемой гидравлической части насоса от других (обслуживаемых) частей насосного агрегата.

В расточках корпуса (станины) и проставка установлены корпуса сальников 8, в которых в свою очередь размещены гильзы 10 и обоймы уплотнений. Для подвода и отвода гидрозатворной жидкости 9 (конденсата) предусмотрены коллекторы 7. 

Для поддержания в запоршневой зоне требуемого давления жидкости, необходимого для смазки элементов уплотнения штоков и поршней, грундбукс и насадок предусмотрен коллектор запоршневой зоны с предохранительным клапаном и трубопроводом 9.

При появлении утечек через поршни давление в коллекторе запоршневой зоны должно составлять не менее 1,5 кгс/см². Максимально допустимое давление в коллекторе запоршневой зоны - 2,5 кгс/см². Утечки перекачиваемой жидкости отводятся в спецканализацию.

Маслосистема состоит из маслопровода с фильтром, установленного в нижней части корпуса привода, шестеренного насоса и напорного маслопровода, по которому масло под давлением подводится к масляной камере 17 для смазки ползунов.

Подвод масла под давлением от шестеренного насоса к другим трущимся парам осуществляется по сверлениям в коленчатом валу и шатунам. Ш