Гидравлический расчет колонны

Химическое отделение

                                                  

             

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Расчетректификационной установки

 

 

       хор (С) 75

 

 

Руководитель      ст. преподаватель 08.06.20 Мухин В.В.

подпись, дата                          

 

Студент_­­БА-ХТ-17___   ______171128______   Егоров Д.Р.

номер группы номер зачетной книжки

 

Якутск 2020

Реферат

    Курсовой на тему «Перегонка и ректификация» содержит 40 страниц текстового документа,3 приложения, 3 использованных источника.

    ПЕРЕГОНКА, РЕКТИФИКАЦИЯ, КОЛОННА, ДИАМЕТР, ВЫСОТА, ВСОПОМГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ, МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС, КИЯТИЛЬНИК, ХОЛОДИЛЬНИК, ФЛЕГМА, ТАРЕЛКА, ПОДОГРЕВАТЕЛЬ, ТЕЛОВОЙ БАЛАНС, ШТУЦЕР, ДИСТИЛЛЯТ.

    Цели:

-составление материального баланса

-определение флегмового числа и количества тарелок

-определение высоты и диаметра колонны

-гидравлический расчет

-тепловой расчет

-расчет и подбор вспомогательного оборудования

    -подбор штуцеров

        

 

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Листов

3

Лит.  Лит Лит Лит Лит

кр

Разработал Егоров Д.Р.

ПроверилМухин В.В. М.В.МухинМВМ.В. Шайхутдинова М.Н.

Утв.

Расчет ректификационной установки

Содержание

Введение…………………………………………………………………………...4

1 Основная часть………………………………………………………………...6

1.1 Технологические расчеты…………………………………………………….6

1.1.1 Материальный баланс……………………………………………….6

1.1.2 Расчет диаметра колонны………………………………………….10

1.1.3 Определение высоты колонны…………………………………….13

1.2 Гидравлический расчет колонны…………………...………………………20

1.3 Тепловой расчет установки…………...…………………………………….24

1.3.1 Расчет тепловой изоляции колонны……………...……………….28

1.4 Расчет вспомогательного оборудования……………………...……………28

1.4.1 Расчет и подбор кипятильника………………...………………….28

1.4.2 Расчет и подбор дефлегматора…………………...……………….31

1.4.3 Расчет и подбор холодильника для дистиллята……………..…...32

1.4.4 Расчет и подбор холодильника для кубового остатка………..….32

1.4.5 Расчет и подбор подогревателя………………………………..….33

1.5 Расчет штуцеров……………………………………………………………..33

Заключение…………………………………………………………………….....35

Список использованных источников…………………………………………...36

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

Введение

Ректификация – это разделение жидкой смеси компонентов с различными летучестями в результате противоточного движения паровой и жидкой фаз, в процессе которого пары смеси, соприкасаясь с несколько более холодной жидкой смесью, имеющей большее содержание летучего компонента, конденсируются; за счет выделяющейся теплоты фазового перехода образуются пары, обогащенные летучим компонентом, которые в свою очередь контактируют с жидкостью, конденсируются, и происходит образование паров с еще большим содержанием летучего компонента и.т.д.                              Целью расчета массообменного аппарата является определение конструктивных размеров, т.е. высоты и диаметра колонны, гидромеханических и экономических показателей ее работы.

Процесс осуществляется в колонных аппаратах с контактными элементами (насадки, тарелки), как и в процессе абсорбции. Для ориентировочного выбора типа тарелки можно привести следующие данные:

- Тарелки с капсульными колпачками: получили наиболее широкое 7распространение благодаря универсальности и высокой эксплуатационной надежности; они достаточно эффективны, но металлоемки и сложны в монтаже.

- Тарелки, собираемые из S-образных элементов: устанавливаются преимущественно в колоннах больших диаметров. Их производительность на 20 – 30% выше, чем у капсульных.

- Решетчатые тарелки провального типа: имеют производительность, в 1,5 – 2 раза большую, чем колпачковые тарелки, низкую металлоемкость. Их эффективность достаточно высока, но в узком диапазоне рабочих скоростей. Эти тарелки рекомендуется применять при больших нагрузках колонны по жидкости.

- Ситчатые тарелки: имеют достаточно высокую эффективность, низкое сопротивление и малую металлоемкость. Они применяются преимущественно в колоннах для обработки чистых жидкостей при атмосферном давлении и вакууме.

- Клапанные тарелки: по сравнению с колпачковыми, имеют высокую эффективность и на 20 – 40% большую производительность; применяются для обработки жидкости, не склонные к смолообразованию и полимеризации, во избежание прилипания клапана к тарелке. Колонна с клапанными тарелками представляет собой вертикальный цилиндрический корпус с горизонтальными тарелками. Принцип действия клапанных тарелок состоит в том, что свободно лежащий над отверстием в тарелке круглый клапан с изменением расхода газа своим весом автоматически регулирует

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

величину площади зазора между клапаном и плоскостью тарелки для прохода газа и тем самым поддерживает постоянной скорость газа при его истечении в барботажный слой. При этом с увеличением скорости газа в колонне гидравлическое сопротивление клапанной тарелки увеличивается незначительно. Для слива жидкости и регулирования ее уровня на тарелке имеются переливные трубки, нижние концы которых погружены в стаканы на нижерасположенных тарелках. Образуются гидравлические затворы, исключающие возможность прохождения газа через сливное устройство.

    Как правило, у клапанных тарелок относительно высокая пропускная способность по газу и гидродинамическая устойчивость, а также они имеют высокую эффективность в широком интервале нагрузок по газу. Последнее является отличительной особенностью клапанных тарелок, по сравнению с тарелками других конструкций.

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

1 Основная часть.

Технологические расчеты

Материальный баланс

 

Таблица 1 – Смесь ацетон – метиловый спирт [Приложение 1,2]

x	0	5	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100
y	0	26	42	59	68,6	75	79	83	88	92,5	97	100
t	118,7	111,4	105,8	99	94	90,3	88	85,7	83,5	82	80,8	80,2

Для того чтобы провести дальнейшие расчеты, необходимо перевести заданные мольные доли в массовые по формуле (1.1):

 

 

где - массовая доля низкокипящего компонента в жидкости;M_A – мольная масса низкокипящего компонента, кг/кмоль; M_B – мольная масса высококипящего компонента, кг/кмоль.

Мольная масса бензолаM_A=78 кг/кмоль, а уксусной кислоты M_B­=60 кг/кмоль. Подставляют значения в формулу, получают:

 

 

Уравнение материального баланса (1.2):

 

 

где G_F – массовый расход исходной смеси;G_W – кубового остатка;G_D – дистиллята.Подставляя известные значения,решают данную систему уравнений:

тогда  и  кг/с, а  кг/с

После этого строят диаграммы равновесия x – y, x – t и y − t по заданным в задании значениям. [Приложение 1,2]

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

    Далее следует определить флегмовое число. Формула для нахождения R_min (1.3):

 

 

где  определяется по диаграмме x–y.

Оптимальное флегмовое число находят из условия получения минимального объема колонны, пропорционального произведению n_T(R+1), где n_T – число ступеней изменения концентрации (теоретическое число тарелок).

Расчет оптимального флегмового числа выполняют следующим образом:

1) задаются рядом значений коэффициента изгиба флегмы β в пределах от 1,04 до 2,5. В рассматриваемом случае принимают значения β₁=1,2; β₂=1,5; β₃=1,8; β₄=2,1; β₅=2,2; β₆=2,4Для каждого случая определяют рабочее флегмовое число и величину отрезка Впо формулам (1.4) и (1.5):

 

 

Например, для β₁=1,04:

 

 

 

Аналогично считают значения В для β₂,β₃,β₄,β₅ и получают:

 

R₂=0,83; B₂=0,54

R₃=0,99; B₃=0,49

R₄=1,16; B₄=0,45

R₅=1,21; B₅=0,44

R₆=1,32; B₆=0,42

 

 

Полученные результаты записывают в Таблицу 3.

 

2) откладывают отрезок В на оси ординат [Приложение 1] и проводят линии АВ₁, АВ₂… АВ₅. На оси абсцисс откладывают содержание низкокипящего компонента в исходной смеси x_F и в кубовом остатке x_W. Из x_F восстанавливают перпендикуляр до пересечения с линиями АВ₁, АВ₂… АВ₅. Получают точки D₁, D₂…D₅. Линии AD₁, AD₂…AD₅ являются линиями рабочих концентраций верхней части колонны. Соединив точки D₁, D₂…D₅ с точкой C получают линии рабочих концентраций нижней частей колонны D₁C, D₂C…D₅C.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

3) между равновесной и рабочими линиями в пределах концентраций x_w и x_Dстроят ступени, каждая из которых соответствует теоретической тарелке;

4) при каждом значении β определяют число теоретических тарелок n_Tи величину произведения n_T(R+1). Результаты расчета фиксируют в Таблицу 2:

 

Таблица 2 Данные для расчета оптимального флегмового числа[Приложение 1]:

βn	Rn	Bn	nT	nT(R+1)
1,2	0,66	0,59	9	14,94
1,5	0,83	0,54	8	14,64
1,8	0,99	0,49	7	13,93
2,1	1,16	0,45	6	12,96
2,2	1,21	0,44	6	13,26
2,4	1,32	0,42	6	13,92

 

5) по данным Таблицы 3 строят график зависимости n_T(R+1)=f(R)Рис. 1, и находятминимальное значение величины n_Т(R+1). Ему соответствует флегмовое число R=1,16.

 

Рис. 1. График зависимости n_T(R+1)=f(R):

 

 

 

 

Эту величину и принимают в дальнейших расчетах за оптимальное рабочее число флегмы. Число ступеней изменения концентраций (число теоретических тарелок) при этом равно 6, при коэффициенте избытка флегмы β₄=0,45.

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

Выводят уравнения для верхней и нижней частей ректификационной колонны. Для этого пользуются формуламидля верхней части (1.6):

 

и тогда y=0,537x+0,45.

А для нижней части при молярном расходе исходной смеси (1.7):

 

 

И уравнение рабочей линии для нижней части колонны (1.8):

 

 

уравнение: y=1,44x-0,004.

 

Расчет диаметра колонны

Рассчитывают средние концентрации низкокипящего компонента в жидкости и паре, затем определяют средние температуры жидкости и пара по высоте колонны[Приложение 2].

Определяют средние концентрации ацетона в жидкости:

1) процентные мольные:

а) в верхней части колонны (1.9):

 

 

б) для нижней части колонны (1.10):

 

 

    2) процентные массовые:

    а) для верхней части колонны (1.11):

 

 

б) для нижней части колонны (1.12):

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

    Потом находят средние концентрации пара в верхней и нижней частях колонны, по определенным уравнениям рабочих линий, принимая чтоx=yпри постоянном составе:

    а) для верхней части колонны:

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

    =0,537x+0,45=0,537·0,74+0,45=0,847

 

б) для нижней части колонны: 

 

    =1,44x-0,004=1,44·0,255-0,004=0,363

 

Далее для определенных значений средних значений пара находят соответствующие температуры по диаграмме [Приложение 2]:

а) при 0,847 =84,85 ^oС

б) при =0,363 =108,05^oС

        

Потом находят средние молекулярные массы и плотности пара, а также объемный расход пара, поступающий в дефлегматор и расход острого пара:

    а) для верхней части колонны: 

Средняя молекулярная масса находится по формуле (1.13):

 

 

А средняя плотность пара находится по формуле (1.14):

 

        

Расход пара, поступающего в дефлегматор, находят по формуле (1.15):

 

 

где M_D - мольная масса дистиллята, кг/кмоль, находится по формуле (1.16):

 

77,64

 

б) для нижней части колонны:

Аналогично считают среднюю молекулярную массу пара для нижней части колонны и вычисляют плотность пара, расход по соответствующим значениям:

 

60,18

Средняя плотность паров: (2,56+2,13)/2=2,345 кг/м³

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

Для того чтобы найти плотность жидкости определяют температуру в верхней и нижней частях колонны:

В верней части колонны при x_D=0,98; t=80,25°С

В нижней части колонны при x_w=0,01; t=118,55°С

Плотность жидкости для верхней части колонны вычисляем по формуле:

 

кг/м³

где ρ_Аи ρ_B – плотность бензола и уксусной кислоты соответственно при температуре при 80,25 Сº.

Для нижней части:

 

кг/м³

 

для верхней и нижней части колонны формулой (1.19):

для верхней части, при средней температуре компонентовt_cp=96,45^oC[3,стр.18,18]:

 

 

 

для нижней части при средней температуре компонентовt_cp=113,3^oC[3,стр.18,18]:где ρ_Аи ρ_B – плотность бензола и уксусной кислоты соответственно при температуре при 118,05 Сº.

Допустимую скорость пара в колонне определяем по уравнению:

где Р_ж, Р_п - плотности жидкости и пара соответственно, кг/м; С - коэффициент, величина которого зависит от конструкции тарелки, расстояния ме­жду тарелками и поверхностного натяжения жидкости о.

Принимаем предварительно расстояние между тарелками H_мт = 400 мм. По рис. 2 определяем значение коэффициента С = 590.

 

Рис. 2. Зависимость коэффициента С от расстояния между тарелками Н при расчете скорости пара в колонне: 1 - кривые максимальных нагрузок для колпачковых тарелок и нормальных рабочих нагрузок для ситчатых, каскадных, клапанных и других аналогич­ных конструкций при с > 20-10^-3 Н/м; 2 - кривая нормальных рабочих нагрузок при с > 20-10^-3 Н/м; 3 - кривая для вакуумных колонн, работающих без ввода водяного пара и имеющих сетчатые отбойники; 4 - для десорберов абсорбционных установок, вакуум­ных колонн, работающих с вводом водяного пара; 5 - для абсорберов; 6 - для колонн, в которых при высоких температурах может иметь место вспенивание продукта вследст­вие его разложения под вакуумом, для колонн, разделяющих вязкие жидкости под вакуу­мом или высококипящие ароматические фракции, используемые в качестве абсорбентов

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

 

 

Диаметр колонны считают по уравнению (1.19):

 

   

 

Принимаем по каталогу [7, с. 214] (прил. А, табл. 4) диаметр колон­ны D_KCT= 1 400 мм (колпачковые тарелки типа ТСК-Р ОСТ26- 808-73):

Свободное сечение колонны, м^2	1,54
Свободное сечение тарелки, м^2	0,162
Длина линии барботажа, м	18,5
Относительная площадь для прохода паров Fc,%	11,6
Длина сливного борта L, мм	870
Сечение перелива, м^2	0,198
Масса, кг	90,3
Число колпачков	56

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

 

Действительная скорость паров определяется по формуле (1.20):

 

 

 

Определение высоты колонны

Высоту колонны определяют графо – аналитическим методом: последовательно рассчитывают коэффициенты массоотдачи, массопередачи, коэффициенты полезного действия тарелок; строят кинетическую кривую и определяют число действительных тарелок.

Для начала надо найти коэффициенты массоотдачив паровой фазе. Для этого пользуются формулой (1.21):

 

 

где D_п – коэффициент диффузии паров компонента А в парах компонента В, м/с²;Re_п– критерий Рейнольдса для паровой фазы.

 

Коэффициент диффузии паровD_п м/с² определяется для верхней части колонны по формуле (1.22):

 

Где V_Aи V_B,– мольные объемы компонентов А и В, определяемые как сумма атомных объемов элементов, входящих в состав паров[1, стр.294].

Принимаем: для бензолаV_A = 96 см³/атом,

для уксусной кислотыV_B= 64 см³/атом.

Тогда уравнение (1.22) для верхней части колонны:

 

 

для нижней:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

    Критерий Рейнольдса для паровой фазы определяется по формуле (1.23):

 

 

гдеμ_n– динамический коэффициент вязкости пара, Па∙с, рассчитывается по формуле (1.24):

        

 

где μ_А, μ_В– динамические коэффициенты вязкости паров компонента А и В. Считают (1.24), подставляя соответствующие значения:

а) В верхней части колонны при =84,85 ^oС и тогда μ_А=0,0091∙10^-3 Па∙с иμ_В=0,0082∙10^-3 Па∙с[3, стр.7,3]. Подставляют значения в (1.24):

 

 

а) В нижней части колонны при =108,05^oС и тогда μ_А=0,0097∙10^-3 Па∙с иμ_В=0,00104∙10^-3 Па∙с­[3, стр.7,3]:

 

        

    Полученные значения подставляют в формулу (1.23):

а) Для верхней части колонны:

 

        

б) Для нижней части колонны:

 

        

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

Далее идет подстановка всех найденных значений в формулу (1.21), для определения массоотдачи:

а) Для верхней части колонны:

 

        

б) Для нижней части колонны:

 

 

Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе β_ж, кмоль/м²∙с, определяется по формуле (1.25):

 

 

где D_ж– коэффициент диффузии в жидкости, м²/с; М_ж.ср– средняя мольная масса жидкости в колонне, кг/кмоль – диффузионный критерий Прандтля.

    Коэффициент диффузии пара в жидкости D_t, м­²/с, (при соответствующей температуре) связан с коэффициентом диффузии при 20 ˚С D₂₀, м2/с, следующей приближенной зависимостью (1.26):

 

 

где b – температурный коэффициент; а t - температура в верхней или нижней части колонны.

    Коэффициент диффузии жидкости определяется формулой (1.27):

 

 

где А и В - коэффициенты, зависящие от свойств низкокипящего ивысококипящего компонентов;μ_ж– динамические коэффициенты вязкости жидкостей.

    μ_ж определяется по формуле (1.28):

 

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

а) В верхней части колонны при μ_А=0,65∙10^-3Па∙с и μ_В=1,22∙10^-3Па∙с[1, стр.525, р.III]:

 

 

а) В нижней части колонны[1, стр.525, р.III]:

 

 

    Определяют коэффициент диффузии при 20 ^оС (1.27):

 

 

 

Температурный коэффициент b, определяется по формуле (1.29):

 

значения подставляют в формулу:

а) Для верхней части колонны:

 

 

б) Для нижней части колонны:

 

 

Полученные значения подставляют в формулу (1.26):

а) Для верхней части колонны:

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

б) Для нижней части колонны:

 

 

Рассчитывают коэффициент динамической вязкости жидкости в верхней и нижней части колонны при средней температуре по формуле (1.28):

a) в верхней части колонны при t = 84,85^oCпринимают значения μ_А=0,302∙10^-3Па∙с и μ_В=0,54∙10^-3Па∙с[1, стр.525, р.III]:

 

 

в) в нижней части колонны при t =108,05^oCпринимают значения μ_А=0,24∙10^-3Па∙с и μ_В=0,42∙10^-3Па∙с[1, стр.525, р.III]:

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

Далее определяют критерий Прандтля диффузионный по формуле (1.30):

 

а) Для верхней части колонны:

 

 

б) Для нижней части колонны:

 

 

Средняя мольная масса жидкости в колонне (1.31):

а) Для верхней части колонны:

 

 

б) Для нижней части колонны:

 

 

Определяют коэффициенты массоотдачи (1.25):

а) Для верхней части колонны:

 

 

 

б) Для нижней части колонны:

 

 

 

Коэффициент массопередачи K_y, кмоль /м²∙c, определяется по формуле (1.32):

 

 

Где m – среднее значение тангенса угла наклона (1.33):

 

 

Подставляя найденные значения коэффициентов массоотдачи β_п и β_ж и тангенсов углов наклона линии равновесия в уравнение (1.32), находят величину коэффициента массопередачи для каждого значения х в пределах от х_W до х_D.

Полученные значения К_y используют для определения числа единиц переноса n_y в паровой фазе (1.33):

 

 

где φ – отношение рабочей площади к свободному сечению колонны. Принимаем φ = 0,8.

 Допуская полное перемешивание жидкости на тарелке (1.34):

 

где  - коэффициент обогащения тарелки, или так называемый КПД тарелки.

Результаты приведенных выше расчетов, начиная с тангенса угла наклона, помещают в Таблицу 3:

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

Таблица 3: Параметры кинетической кривой[Приложение 3]:

 

	xW	10	20	30	40	50	60	70	80	90
m	5,7	4,2	1,7	0,96	0,6	0,4	0,4	0,5	0,45	0,45
Ky	0,004	0,006	0,013	0,021	0,031	0,041	0,041	0,035	0,038	0,038
ny	0,094	0,140	0,304	0,491	0,725	0,958	0,958	0,818	0,888	0,888
η	0,089	0,131	0,262	0,388	0,516	0,616	0,616	0,559	0,589	0,589
AC,мм	4	28,9	32,2	28,8	21,5	12,1	5,5	5,2	3,9	3,3
AB,мм	0,356	3,79	8,44	11,17	11,09	7,45	3,39	2,91	2,30	1,94

 

Например, для концентрацииx_W=0,01:

 

 

 

 

AC=28,9мм и AB=ηAC=3,79 мм

Построение кинетической кривой. Между кривой равновесия и линиями рабочих концентраций в соответствии с табличными значениями х составляют ряд прямых, параллельных оси ординат.

Измеряют полученные отрезки А₁С₁, A₂C₂…А₈C₈. Определяют величину отрезков А₁B₁, A₂B₂…A_8­B₈ Через найденные для каждого значения х точки В₁, В₂…B₈строят кинетическую кривую, отображающую степень приближений фаз на тарелках к равновесию.

Число реальных тарелок n_д находят путем построения ступенчатой линии между кинетической кривой и рабочими линиями в пределах от х_D до х_W. Получают24 тарелок, (из которых – 10 в верхней части колонны, 14 – в нижней), которые и обеспечивают разделение смеси в заданных пределах изменения концентраций. Исходная смесь должна подаваться на 11 тарелку сверху.

Высота тарельчатой части колонны (1.35):

 

 

Общая высота колонны (1.36):

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

где h_сеп – расстояние между верхней тарелкой и крышкой колонны, (высота сепаратного пространства), принимаем 1,0 м; h_куб – расстояние между нижней тарелкой и днищем колонны, (высота кубовой части), принимают 2м[2, стр.235, 10].

 

Тепловой расчет установки

    Общее количество теплоты Q_К, получаемое от кипятильника, описывается формулой (3.1):

 

 

где:

1) Q_D– расход теплоты, отнимаемой охлаждающей водой от конденсирующихся в дефлегматоре паров,определяется формулой (3.2):

 

 

Необходимо посчитать r_D – удельная теплота конденсации дистиллята, которая находится по формуле (3.3), учитывая то, что удельные теплоты конденсации бензола и уксусной кислоты при температуре 80,1^оС будут равняться соответственноr_A=398кДж/кг и r_В=388кДж/кг [1, стр.531, р.IX]:

 

 

И тогда по формуле (3.2):

 

 

    2) –это теплота, которая отводится с дистиллятом. Определяется по формуле (3.4):

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

25

Где с_D– теплоемкость дистиллята, которая определяется по формуле (3.5), где теплоемкость бензола при t_D=80,1^оС с_А=1,88 кДж/кг∙К, а уксусной кислоты с_В=2,41 кДж/кг∙К [1, стр.531, р.IX]:

 

 

И тогда по уравнению (3.4):

 

        

    3) Q_W – количество теплоты, уходящее вместе с кубовым остатком, определяется по формуле (3.6):

 

 

Приводим формулу (3.5) к соответствующему виду и учитывая что теплоемкость бензола при t_W=117,4^оС с_А=1,99 кДж/к