Для заданного промздания каркасного типа запроектировать отдельно стоящие фмз.

1. Проверить достаточность принятой глубины заложения ф-та;

Проверить достаточность принятых размеров подошвы ф-та.

Исх. данные:

1. Глубина заложения ф-тов 1,6м;

2. Размеры подошвы ф-та 2x2м, среднее давление на грунт по подошве ф-та Р=0,2МПа;

3. Грунтовое основание сложено слоем супеси мощностью 12м с показателями: φ_II=18^о; с_II=6 кПа; J_L=0,4; γ_II=17,7 кН/м³.

Уровень грунтовых вод на глубине 3,8 м от отметки планировки.

4. Здание склада – неотапливаемое.

Расчет:

(1) а) Зависимость глубины заложения ф-та от конструктивных особенностей здания: d=0,9+0,05+0,3+0,1=1,35м.

б) Зависимость от глубины сезонного промерзания и оттаивания грунта

Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов d_fn=d_o*√M_t

d_o – глубина промерзания при |ΣT_f|=1^oС, принимается для супеси по п.5.4 “справочник проектировщика”=0,28;

М_t – безразмерный коэффициент, численно равный |ΣT_f| - сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе стр-ва.

По СНиП “Строительная климатология и геофизика” для г.Новосибирска:

М_t=19+17,2+10,7+0,1+9,7+16,9=73,6^о

d_fn=0,28*√73,6=2,4м.

Расчетная величина сезонного промерзания грунтов: d_f=K_h*d_fn.

K_h – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на промерзание грунтов у наружных стен. Для неотапливаемых зданий K_h = 1,1.

d_f=1,1*2,4=2,64м.

Глубина заложения ф-та в 1,6м недостаточна, требуется d=2,7м.

(2) Определение размеров подошвы ф-та.

При определении размеров подошвы ф-та необходимо выполнение условия: среднее значение давления под подошвой ф-та не должно превышать расчетного сопротивления гркнта основания: P≤R.

Расчетное сопротивление гркнта опред. по ф-ле:

и - коэффициенты условий работы, принимаемые в зависимости от вида грунта и жесткости здания.

В соответствии с табл.3 СНиП для супеси с J_L=0,4:

=1,2; =1,0

К – коэф-т, зависящий от способа определения характеристик грунта, К=1 – просадочные хар-ки опред. непосредственными испытаниями.

При φ_II=18^о (М_γ=0,43; М_q=2,73; М_с=5,31) приним. по табл.4 СНиП.

К_z=1 (т.к. b<10м), где b-ширина подошвы ф-та b=2м.

γ_II – осредненное расчетное значение уд. веса грунта, залегающего ниже подошвы ф-та = 17,7 кН/м³;

γ_II’ – осредненное расчетное значение уд. веса грунта, залегающего выше подошвы ф-та = 17,7 кН/м³;

с_II – расчетное значение уд. сцепления грунта, залегающего под подошвой ф-та = 6кПа.

кПа

Р=0,2 МПа=200кПа > 149,27кПа=R – условие не выполнено

Размеры подошвы ф-та в 2x2м не достаточны при заданной глубине заложения ф-та 1,6м.

При d=2,7м; R=213,06 кПа > Р=200 кПа.

Размеры подошвы ф-та в 2x2м достаточны при d=2,7м.

 

 

Какого вида ф-т технически целесообразно применять для данного сооружения в заданных усл. Если целесообразно устройство свайных ф-тов, то какому виду свай следует отдать предпочтение и по каким формулам можно определить несущую способность 1 сваи.

Дано: нагрузка 1т/м² горизонтальной проекции (включ. вес колонн).

Инженерно-геол. усл. (сверху вниз):

1 слой. Насыпной грунт – суглинок смешенный со стр-м мусором, рыхлый, разнородный, не слежавшийся, мощность слоя 2-3м.

2 слой. Погребенный почвенно-растительный слой мощностью 0,5-0,8.

3 слой. Суглинок текучепластичный, сильносжимаемый с характер:

g=1,91т/м³; φ=10^о; с=1т/м²; Е=480т/м²; J_c=0,72. Мощность слоя 9-12м.

4 слой. Гравийно-галечниковый грунт с заполнением мелким песком, водонасыщ. плотный g=1,98 т/м³; φ=38^о; с=0,1т/м²; Е=5000т/м²; S=0,95. Уровень грунтовых вод совпадает с кровлей гравийно-галечниковых отложений.

Решение:

СНиП п.4.2. Несущая способность висячей забивной сваи и сваи-оболочки: F_d=γ_c(γ_cR*R*A+u*Σγ_cf*f_i*h_i)

п.4.1. Забивная свая, свая-оболочка, набивная и буровая свая: F_d=γ_c*R*A

п.4.4 Пирамидальная, трапециидальная и ромбовидная свая:

F_d=γ_c[R*A+Σh_i(u*f_i+u_o,i*i_p*E_i*k_i*ξ_r)]

п.4.5 Висячая забивная свая и свая-оболочка: F_du=γ_c*u*Σγ_cf*f_i*h_i

п.4.6. Набивная и буровая свая с уширением и без и свая-оболочка:

F_d=γ_c(γ_cR*R*A+u*Σγ_cf*f_i*h_i)

Так как верхние слои грунтов явл. слабыми, малопрочными и сильножимаемыми (т.е. они явл. малопригодными для ФМЗ), то мы принимаем свайный фундамент.

Предпочтение следует отнести к свае-стойке (п.4.1), т.к. она будет опираться на малосжимаемый грунт.

4 слой. Гравийно-галечниковый грунт с заполнением мелким песком, водонасыщ. плотный g=1,98 т/м³; φ=38^о; с=0,1т/м²; Е=5000т/м²; S=0,95. Уровень грунтовых вод совпадает с кровлей гравийно-галечниковых отложений.

Решение:

СНиП п.4.2. Несущая способность висячей забивной сваи и сваи-оболочки: F_d=γ_c(γ_cR*R*A+u*Σγ_cf*f_i*h_i)

п.4.1. Забивная свая, свая-оболочка, набивная и буровая свая: F_d=γ_c*R*A

п.4.4 Пирамидальная, трапециидальная и ромбовидная свая:

F_d=γ_c[R*A+Σh_i(u*f_i+u_o,i*i_p*E_i*k_i*ξ_r)]

п.4.5 Висячая забивная свая и свая-оболочка: F_du=γ_c*u*Σγ_cf*f_i*h_i

п.4.6. Набивная и буровая свая с уширением и без и свая-оболочка: