Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение расчетных усилий в крайней колонне
Надкрановая часть Указанные сочетания в табл.4 заключены в рамку. Определяем длительные усилия, соответствующие этим сочетаниям. Сочетание 1состоит из суммы загружений (1+(8+10)+14+2) Ме= 0 кН×м – изгибающий момент от длительной нагрузки, Nе= 438,4+236,7∙0,7=604,09 кН – продольное усилие от длительной нагрузки. Подкрановая часть Сочетание 1(сечение 4) (1+16+(8+10). Ординаты линий влияния У1… У4 вычисляются в соответствии с рис 6.2.2. Габариты крана согласно рис. 6.2.2. Рис. 6.2.2.К определению ординат линий влияния У1… У4
У1=1; У2= 0,26; У3=0,68; У4=0; По формуле , где К1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от режима работы крана. Для кранов облегченного и нормального режимов работы К1=0,5; У1…У4- ординаты линий влияния. Ме= 0 -66,8·0,32+0 = -21,4 кН×м, Nе= 643,9+0+362,3·0,32=759,84 кН. Qе= 0+17.4·0,32+0=5,6 кН. Сочетание 2 (1+(12+10)+2) Ме= 0+13.2·0,32+0= 4.2 кН×м, Nе= 643.9+596.8·0,32+236.7∙0.7=1000.5 кН, Qе= 0+3·0,32+0=0.96 кН. Определение расчетной длины колонны Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости поперечной рамы составляет: –при учете нагрузки от кранов lо1в=2 × Нвк=2 × 3.7=7.4 м. –без учета нагрузки от кранов lо1в=2,5 × Нвк =2,5 × 3.7=9.25 м. Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости поперечной рамы составляет lо2в=1,5 × Нвк =1,5 × 3.7=5,55 м. Расчетная длина подкрановой части в плоскости поперечной рамы: -при учете нагрузки от кранов lо1н=1,5 × Ннк=1,5 × 11.45=17.175 м. -без учета нагрузки от кранов lо1н=1,2(Нвк+Ннк)=1,2(3.7+11.45)=18.18 м. Расчетная длина подкрановой части из плоскости поперечной рамы lо2в=0,8 × Ннк =0,8 × 11.45=9.16 м. Минимальная площадь продольной арматуры в надкрановой части определяется: - по конструктивным требованиям , где =0,7-0,05=0,65м – рабочая высота сечения надкрановой части колоны, а =0,05м – расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до наружной грани сечения. Принимаем 2Æ16 А400 . - из условия работы на внецентренное сжатие . Принимаем 2Æ22 А400 . Минимальная площадь продольной арматуры в подкрановой части колонны, определяется: - по конструктивным требованиям , Принимаем 2Æ16 А400 . - из условия работы на внецентренное сжатие Принимаем 2Æ16 А400 . Расчет надкрановой части Расчет в плоскости поперечной рамы Величина случайного эксцентриситета
еа ³ Нвк/600=370/600=0,6см, еа ³ h/30=70/30=2.5 см, еа ³ 1 см. Принимаем еа=2.5 см. Расчет выполняется на действие максимальных усилий, имеющих место при 1-м сочетании в сечении 2-2. Сочетание 1 М=101,11 кНм, N=603,2 кН, Ме=0 кНм, Nе=604,09 кН, gв1=1,1, l01в=7,4 м. Расчетная высота колонны принимается l01в=7,4 м, так как в сочетании есть нагрузка от крана. i=0,289h – радиус инерции сечения колонн относительно геометрического центра, м. i1в=0,289 × h=0,289 × 0,7=0,202 м. . . Определим коэффициент h: , , . Так как изгибающие моменты М=101,1 кНм и Мl=0 кНм одного знака, то коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки равен ,
принимаем dе= е0/h= 0,32. В первом приближении принимаем . Определяем жесткость D железобетонногоэлемента в предельной стадии для элементов прямоугольного сечения с арматурой, расположенной у наиболее сжатой и растянутой грани элемента по формуле ,где -отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона. Тогда жесткость D равна Н·мм . Условная критическая сила, при которой происходит потеря устойчивости, определяется по формуле . Для обеспечения устойчивости должно выполняться условие . Тогда , . Условие выполняется. . Проверим условие е0=16,7 см > еа=2 см, 16,7 ×1,02=17 см > 70/7=10 см. Следовательно, продольная арматура приложена за пределами ядра сечения, в результате чего часть сечения по высоте будет сжата, а другая- растянута. Тогда при бетоне класса В30 Аs определяем по формуле . е=е0 × h+h/2-а =16,7 ×1,02+70/2-5=47,0 см. (при е0 >еа) Так как Аs' < 0 произведем уточнение площади арматуры Аs. Для этого при минимальной площади арматуры Аs' из 2Æ22А400 с Аs'=7,60 см2. Определим высоту сжатой зоны: Площадь растянутой арматуры x= . Аs=(xRвbh0-N)/Rs+As=(0,03 × 1,1 × 17× 100 ×50 × 65-603,2×1000/355(100)+7,60 = -4,2 см2. Так как Аs < 0, то расчет считается законченным. Окончательно принимаем по конструктивным требованиям 2Æ22 А400 с Аs=7,6 см2 >Аs,min=3,25 см2.
|
|||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-27; просмотров: 298; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.218.129.100 (0.009 с.) |