Балка с волнистой фанерной стенкой.

 

табл. 4

№ п/п	Наименование элементов покрытия	Норм. нагрузка, Па	Коэф. надеж. по нагр. gf	Расчет. нагрузка, Па
1.	Металлическая кровля толщиной t=0,6 мм, t * r * g.= =0,0005*7850*9,81	38,5	1.3	48,1
2.	Гидроизоляция		1,3
3.	Настил щита из досок толщиной предварительно 23 мм t*r*g = =0,023*500*9,81		1,1
4.	Поперечные и диагональные планки- 50 % от силы тяжести настила		1,1
		pн = 238		p =273
5.	Прогон 2*с*hпр*ρ*g=2*0,06*0,15*500*9,81/1,6=55,18	55,18	1,1
6.	Балка с волнистой фанерной стенкой		1,1
		gп^н=401		gп=453
7.	Снеговая нагрузка		1,6

Коэффициент надежности для снеговой нагрузки находим в зависимости от отношения.

γ_f=1,6 ≤0,8

γ_f=1,4 >0,8

 

Нормативная погонная нагрузка.

М_расч= 42,47 кН*м

q_н= (g_п^н +S_o)B=(401+700)6=6606 Н/м=6,6 кН/м

q= (g_п +S)B=(453+1120)6=9438 Н/м=9,438 кН/м

Q_расч= 28,3 кН*м

=2-2,85. Принимаем 2,5

h_вр^констр=2,5t_ф

Условия заделки стенки в поясе. Набор по фанере t_ф=6,7,8,9,10,12,15,18,19 мм

h= L_кр= =0,6 м

Учитываем работу только поясов, при вычислении I,W.

I_у= I_поясов≈2А_п*а²= ;

W= = ;

h=0,1L_кр; h_п=0,15h

W= =0,7225hА_п

I_n=2*a²А_п= А_п ;

Предполагаем, что на изгиб пояса балки работают как пояса фермы.

По табл. 3 СНиП R_р=9МПа — II сорт

R_р=12МПа — I сорт

W_п=0,85²hА_п=0,85²*А_п*0,1* L_кр

W_расч= W_пк_w

W_расч— учитывает податливость волнистой фанерной стенки.

к_w≤1

=9МПа

А_п= =0,0181 м²

А_п= h_п*2,5* h_п=2,5 h_п²

h_п= =8,5 см

Принимаем h_п^*=9,0 см

b_п^*= =20,11 см

Требуемое количество досок.

n_д= =6,09 =7 досок

Принимаем b_n^*=7*3,3=23,1 см

I= =273196 см⁴

h₁=h-2h_n=120-2*9=102 см

I_у^пров=I_с+А*а²=2()=2 =273180 см⁴

а= =25,5 см

Устойчивость волнистой фанерной стенки.

τ= ;

=0,5÷1,0 =0,9

t_ф= =0,005 м S_n=А_п*a=b_n^*h_n^*55,5=23,1*9*25,5=5301,45 см³

Принимаем фанеру бакелизированную по табл. 10 СНиП.

Принимаем t_ф=7 мм.

Уточняем коэффициент к_w

к_w= =0,769

В_под= =2 см

По табл. 11 СНиП, G_ф=1000МПа

Проверяем прочность нижнего пояса.

W= =9106,53 см³

σ= =6,06 МПа≤9МПа

Проверим устойчивость волнистой, фанерной стенки.

τ= ;

φ_ф= =2,3

Принимаем φ_ф=1

Принимаем

h_в/l_в=1/12

k₂=0,45; k₁=1615;

λ²_в.ст.= = = =315

h_в= b_п= *23,1=7,7 см = 8 см

τ= =6,8 МПа‹12МПа

Устойчивость стенки обеспечена.

Окончательно принимаем t_ф=10мм.

 

 

Проверим устойчивость сопряжения пояса и стенки.

τ= ≤R*1.5 МПа

h_{врезки расч}= =0,018 м.

Сравнивая расчетные сопротивления для пояса и фермы, принимаем R_ск=1,5 МПа для пояса, как для более слабого материала.

 

Расчет ветви решетчатой стойки промздания.

 

N_ср.=R_он * ψ_с+R_n= S₀*B*(L/2)*γ_f*0.9+g_п*B*(L/2)= =0.7*6*(36/2)*1.6*0.9+0.783*6*(36/2)=108,86+84,56=193,4 кН

Принимаем сечение ветви колонны из двух квадратных брусков

С₁ * С₂ =100*100 мм

 

N_в.соб.= H_k*A*ρ*γ_f*g*K_кон=9*2*0,1*0,1*0,5*1*9,81*1,3 = 1,15 кН

учет массы решеток, прокладок

 

Ветровая нагрузка на колонну W₁=10 кН

Усилие в одной ветви от снеговой, ветровой и постоянной нагрузок.

Расчетная модель ветви относительно оси Y – это ц. сж. стойка с податливыми связями.

Для деревянных колонн, если нагрузка приложена к какой-то ветви, то она остается полностью на этой ветви, а не передается на другие, как в МК.

Выпучивание ветви происходит в пределах 1/3 высоты у середины длины колонны.

Расчетный момент берем на

 

Расчет центрально-сжатой ветви колонны из плоскости

Расчет на устойчивость

 

100 х 100 – R_c =13 МПа

II сорт – сосна, ель

Для условий Б1 - табл.5, коэф-т =1

 

R^*=13*1*0.8*0.9*1 = 9.36 МПа

 

Будем считать, что болты ослабляют меньше, чем 25%, А_расч. = А_брутто

А_брутто = 2*С₁*С₂=2*10*10=200 см²

λ _{у, цельное} = l / I = l_ef / I_{у,цельное} = 900 см / 10 см =90 ≤ λ_пр =120

i=

а=100 см

λ _у,прив. =

λ_b1y1=l_b/i_y1=280/0.289*10=280/2.89=96,89

l_ef,y=l_ж=9 см=9м

в_г=C₁=10 см

h_г=3* C₁=3*10=30 см

Податливые швы – сечение, где накапливается сдвиг.

Количество податливых швов n_ш=2

Количество связей в узле 2.

Размажем связи на шаг узлов.

n _с= 2/ (l _b +0.4м) =2/ (2,8+0,4)=0,625

d_б =22 мм › С₁/7 =100/7=14,28 мм

Конструктивный d_б

d_б ≥ S/20= 30/20 = 1.5 =15 мм

Принимаем d_б=22 мм

 

К_с = 1,5/ad =1.5/(10*2,2)=0,068

К_с – экспериментальный коэф., который зависит от напряженного состояния колонн, диаметра, материала негеля, табл.12

μ_под= 1,34

 

λ _у,прив. = 154,7>120

 

Если гибкость >120, то

1. Увеличиваем расстояние между брусками
2. Увеличиваем толщину брусков.

 

 

φ =3000/λ²

 

φ =1-0,8(λ/100)²

 

φ= 3000/154,7²=0,125

 

 

Используемая литература:

1. Конструкции из дерева и пластмасс.

1.1. под ред. Г.Г.Карслсона. 86 г изд. 5-ое

1.2. Г.Н. Зубарев Выс. Школа 90 г.

1.3. В.А. Иванов и В.З. Клименко, Киев, Выс. Школа 83 г.

1.4. Г.Н. Зубарев и И.Н. Лялин, Москва, В.ш. 85 г.

2. Нормы проектирования:

СНиП 11-25-80

3. Пособия по проектированию ДК (к СНиП 11-25-80)

3.1. Проектирование и расчет ДК, справочник, под ред. Н.Гринь 88г.

3.2. Конструкции и изделия из пластмасс, примеры расчетов конструирования, под ред. В.А. Иванова. 81г., издание 3-е.

3.3. И.Я. Иваник «Примеры проектирования расчета ДК».

4. Изготовление ДК

4.1. СНиП 111-19-76 «Правила приема и производства работ».

4.2. В.М. Хрулев «Производство из дерева и пластмасс».

4.3. Л.М. Ковальчук «Производство ДК».

5. В.С. Сарычев «Экономика ДК».

6. К.Г. Гетц «Атлас ДК».

7. И.Н. Гуськов «Ремонт, усиление, эксплуатация ДК».

 

 

Министерство образования и науки Украины

 

Приднепровская государственная академия строительства и архитектуры

 

 

Кафедра

 

металлических и деревянных конструкций

 

 

КУРСОВАЯ РАБОТА

 

на тему:

 

«Деревянные конструкции здания»

 

Выполнил: ст. 901гр. Трушкова Е.В.

Принял: Братусь Н.Г.

 

Днепропетровск

Содержание.

Расчет дощатого настила.

1.1. Сбор нагрузок.

1.2. Первое сочетание нагрузок.

1.3. Второе сочетание нагрузок.

1.3. Предельное значение прогиба.