Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Теплоотдача при поперечном обтекании одиночной трубы потоком жидкости⇐ ПредыдущаяСтр 11 из 11
Средний по периметру трубы коэффициент теплоотдачи определяется соотношениями
При 8<Re<103
При Re>103
для воздуха при 10<Re<103
для воздуха при 103<Re<105
Значения n, a, l выбираются при температуре жидкости, а величины nп , aп и критерия Prп — при температуре поверхности. Выражения (3.56) — (3.59) справедливы в том случае, когда ось трубы перпендикулярна направлению потока. Ими же можно пользоваться, если угол атаки изменяется в пределах 70о 90 о. При угле атаки, меньше 70 о
где — поправка на угол атаки. Обтекание шара Средний по поверхности коэффициент теплоотдачи от шара, обтекаемого потоком теплоносителя, можно рассчитать по формуле
За определяющий размер здесь принят диаметр шара. Пределы применимости уравнения (3.64): . Теплоотдача при течении газа (Prж 1) через плотный слой шаров или частиц может быть рассчитана по формулам В. Ю. Тимофеева (1940 г.): при Re=20 200
при Re=200 1700
В качестве определяюшего размера в формуле (3.64) принят диаметр шара (если частицы не сферические, то , где v – объем частицы). Определяющая температура t — средняя между температурами газа на входе в слой и выходе из него. Скорость газа рассчитывается по полному сечению, без учета загромождения его частицами. Ориентировочные значения коэффициента теплоотдачи Чтобы не допустить грубой ошибки, необходимо четко представлять диапозоны изменения коэффициентов теплоотдачи в различных условиях. Они приведены ниже, Вт/(м К):
Если в результате расчета по формулам коэффициент теплоотдачи выходит далеко за указанные пределы, надо внимательно разобраться в причинах этого. Массоперенос ¨ M ассообменом называют самопроизвольный процесс переноса массы данного компонента смеси под действием пространственной неоднородности поля концентрации этого компонента
Концентрация i — того компонента есть безразмерная величина, определяемая соотношением
где ri — плотность того компонента смеси, кг/м3; rсм — плотность смеси, кг/м3. Вектор плотности потока массы j [кг/(м2 × с)] указывает направление потока вещества и численно равен массовому количеству компонента смеси, проходящему за единицу времени через единицу контрольной поверхности, перпендикулярно к направлению переноса. Как и в теории конвективного теплообмена методы решения конкретной задачи выбирают исходя из особенностей ее постановки и требуемой точности. Простейшая методика расчета основывается на аналогии между процессами теплообмена и массообмена. Математическое описание обоих процессов одинаково. При этом q — плотность теплового потока есть аналог плотности потока массы вещества m; коэффициент температуропроводности - аналог коэффициента диффузии D; коэффициент теплоотдачи a - есть аналог коэффициента массоотдачи b. Поэтому решения задачи теплообмена, записанные в виде критериальных уравнений, могут быть использованы для расчета коэффициента массоотдачи после замены тепловых величин их массовыми аналогами. Например, формула для вынужденной конвекции
где Nuт= , преобразуется к виду
где турбулентное число Нуссельта необходимо заменить на турбулентное число Шервуда
Shт= - критерий Шервуда
Теперь зная коэффициенты конвективной тепло- и массоотдачи легко определить плотность теплового потока и плотность потока массы вещества.
где Тж, Тп — температуры жидкости и поверхности соответственно, K.
где riж, riп — парциальные плотности i-того компонента смеси в жидкости и на поверхности соответственно. Примеры решения задач Рассчитать процесс охлаждения слитка спокойной стали сечением 0,670 0,558 м в изложнице с толщиной стенки 0,130 м. Исходные данные: tнач = 20 , tиз = 50 , tж = 1540 , tзатв = 1500 , = 40 , qзатв = 272 кДж/кг. Теплофизические свойства слитка: = 29 Вт/(м K); c сл = 0,69 кДж/(кг K); = 7500 кг/м3; c ж = 0,84 кДж/(кг K);
Теплофизические свойства изложницы: =29 Вт/(м K); c из = 0,59 кДж/(кг K); = 7200 кг/м3; = 0,069 10-4 м2/с. Слиток заменяется эквивалентным радиусом: м. Тогда наружный радиус изложницы будет: м. В первом приближении принимаем tпов = 620 ; tзаз = 870 . Тогда: Вт/(м2 K); Вт/(м2 K); (м2 K)/Вт; (м2 K)/Вт; (м2 K)/Вт; ; кВт/м2; ; . Уточняем: tпов = 600 ; tзаз = 850 . Тогда = 263 Вт/(м2 K); = 61,9 Вт/(м2 K); = 0,0193 (м2 K)/Вт;tкон = 755 ;tиз = 575 ;tпов = 935 ;tпов = 935+ (1500 — 935)=1123 ; Qнач = 1540 0,84 + 272 = 1566 кДж/кг; Qкон = 0,69 1123 = 775 кДж/кг; = 1566 — 775 = 791 кДж/кг; ; ч. Охлаждение после затвердевания рассчитываем по интервалам. Для первого интервала при охлаждении от 935 до 800 в начале интервала:tпов = 935 , tкон = 575 , = 0,0193 (м2 K)/Вт. В конце интервала tпов = 800 , tкон = 620 ;tпов и tкон приняты предположительно для определения и в конце интервала. Тогда получим: ; Вт/(м2 K); Вт/(м2 K); (м2 K)/Вт; кВт/м2; Вт/(м2 K); Вт/(м2 K); Уточняем значения температур: ; ; ; ; ; . Продолжительность охлаждения после затвердевания: ч. Аналогично производится расчет для других интервалов. Литература а) Основная литература: 1а. Кривандин В. А., Арутюнов В. А., Белоусов В. В. и др. Теплотехника металлургического производства. В 2-х томах. Т. 1 Теоретические основы: Учебное пособие для вузов — М.: МИСиС, 2003. — 343 с. (32 экз) 2а. Расчеты металлургических печей: справочное издание: В 2-х томах.. Т. 1 / Под общ. ред. д. т. н. проф. В. И. Тимошпольского, д. т. н. проф. В. И. Губинского. — М.: Теплотехник, 2009. — 512 с. 3а. Расчеты металлургических печей: справочное издание: в 2-х томах. Т. 2: Под общ. ред. д-ра технических наук проф. В. И. Тимошпольского, д-ра технических наук проф. В. И. Губинского. — М.: Теплотехник, 2011. — 544 с. б) Дополнительная 1б. Теплофизика. Учебное пособие для практических занятий. /Петрова Л. П., Петров В. И. — Старый Оскол: СТИ МИСиС, 2009. — 104 с. в) электронный контент: 1в. РЖ ВИНИТИ — электронные версии реферативных журналов ВИНИТИ. 2в. Электронная библиотека — полнотекстовые учебники, методички МИСиС, журналы и др. материалы. 3в. eLIBRARY.RU — крупнейший российский информационный портал в области науки, технологии и образования. 4в. IQlib — электронно-библиотечная система образова-тельных и просветительских изданий.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-04-14; просмотров: 48; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.116.21.109 (0.027 с.) |