Микроструктура хромистой стали в основном определяется матрицей из закаленного мартенсита с

Эвтектическими карбидами типа M7C3 и M6C. Сильно повышенная твердость матрицы и различных типов карбидов, отличных от цементита, обеспечили гораздо более высокую износостойкость и огнестойкость по сравнению с предыдущими стандартными сортами. В середине 1980-х годов этот тип валков стал стандартным рабочим валком чернового стана. Марка полу-быстрорежущей стали характеризуется матрицей из закалённого мартенсита с сильным эффектом закалки при отпуске, где встроены специальные карбиды типа M 7 C 3, M 6 C и MC. Эта структура уже имеет типичные характеристики марок HSS. такие как жаропрочность и твердость при высоких температурах. Последний сплав HSS для черновых клетей имеет

 

Повышенное количество MC и M 6 С карбидов заменяющих по большей степени M7C3 тип карбидов. И полу-HSS, и HSS для шероховатых материалов не обеспечивают непрерывную карбидную сеть. Эти два последних сорта валков подвергаются длительной сложной термообработке, которая обеспечивает однородную базовую структуру и способствует их высокому уровню производительности.

 

Рисунок 3

 

Тип, твердость и количество этих карбидов оказывают сильное влияние на износостойкость, износ поверхности и режим окисления различных типов валков. Настоящая работа будет сосредоточена на хромистой стали и полу-быстрорежущей стали.

 

Микроструктуры - В черновых клетях HSM с самого начала горячей прокатки полосы использовалось множество различных марок валков. Здесь более подробно будут рассмотрены только некоторые недавние марки валков. Микроструктуры этих марок показаны на рисунке 3.

 

Металлургическая характеристика

 

Термодинамическое моделирование - Термодинамические модели были получены из Thermo-Calc. ® программное обеспечение (ТК). Примеры диаграмм равновесия Cr-стали и полу-HSS 3 показаны на рисунках 4a. - d. Моделирование TC предполагает постоянные условия равновесия, что означает очень низкую скорость охлаждения, при которой допускается идеальная диффузия для всех легирующих элементов в жидком или твердом состоянии. Эти цифры показывают фазовую объемную долю стабильных фаз в исследуемых сплавах при температуре от 500 до 1500 ° C с шагом 10 ° C.

 

Из моделирования TC видно, что первое твердое тело

 

почти гранецентрированный кубический аустенит, за исключением полу-HSS 3 марки, где первым выпадающим твердым веществом является кубический дельта-феррит с жирным центром. Исходя из этого утверждения, перитектическое превращение происходит в полу-HSS 3 степени в процессе затвердевания (рис. 4d). Известно, что это перитектическое превращение способствует образованию новой аустенитной фазы в результате разложения предыдущей дельта-ферритной фазы.

 

Так как м 7 C 3 карбиды в стали Cr и полу-HSS марки 1 и 2 видимо начинают

 

					их осаждение близко к

Температуре солидуса или ниже, и