Расчет соединений стальных конструкций по снип II -23-81

Сварные соединения

11.1. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле:

                                                                                                       (119)

где t – наименьшая толщина соединяемых элементов;

l _w - расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2 t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка. При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п. 5.2, в формуле (119) вместо R_WY следует принимать R_{wu / γu}.

Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно приложению 2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

11.2. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис. 4.1)

Рис. 4.1. Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом:

1- сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления

по металлу шва (сечение 1) N/(β_f k_f l _w)≤ R_wf  γ_wf  γ_c;                                   (120)

по металлу границы сплавления (сечение 2) N/(β_z k_f l_w) ≤ R_wz γ_wz γ_c,         (121)

где l _w - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

β_f и β_z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см²) - по табл. 34; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см²) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки β_f =0,7 и β_z =1;

γ_wf и γ_wz - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I₁, I₂, II₂ и II₃, для которых γ_wf = 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением R_wun = 410 МПа (4200 кгс/см²) и γ_wz = 0,85 - для всех сталей.

 

 

                                                                                                                                                                Таблица 34

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм	Положение шва	Коэф­фициент	Значения коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм   мм
			3-8	9-12	14-16	18 и более
Автоматическая при d = 3—5 мм	В лодочку	βf	1,1			0,7
		βz	1,15			1,0
	Нижнее	βf	1,1	0,9		0,7
		βz	1,15	1,05		1,0
Автоматическая и полуавтоматическая при d - 1,4—2 мм	В лодочку	βf	0,9		0,8	0,7
		βz	1,05		1,0
	Нижнее,горизонталь-ное, вертикальное	βf	0,9	0,8	0,7
		βz	1,05	1.0
Ручная; полуавтоматическая прово- локой при d < 1,4 или поро- шковой проволокой	В лодочку, нижнее, горизон­тальное вертикальное потолочное	βf	0,7
		βz	1,0

 Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.

 

Для угловых швов, размеры которых установле­ны в соответствии с расчетом, в элементах из ста­ли с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см²) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по ме­таллу шва R_wz должны быть более R_wV а при руч­ной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу гра­ницы сплавления R_wz, но не превышать значений R_wz β_я/β_f; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см²) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие

            R_wz< R_wf ≤R_wβ / β_f

 

Расчетные сопротивления сварных соедине­ний для различных видов соединений и напряжен­ных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3.

Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыко­вых соединений из стали с меньшим значением нор­мативного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 56.  

При выборе электродов или сварочной про­волоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55.

11.3. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:

- по металлу шва

                         ;                                                                       (122)

 

                       По металлу границы сплавления

                       ;                                                                         (123)

где W_f – момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;

W_z – то же, по металлу границы сплавления.

Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва                                         (124)

 по металлу границы сплавления

                                                                               (125)

где J_fx и J_fy - моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей;

J_zx и J _zy - то же, по металлу границы сплавления;

х и у - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей этого сечения.

11.4. Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контроля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения σ_х, σ_у, τ_xy и R_y следует принимать соответственно: σ_х = σ_wx и σ_у = σ_wy - нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям; τ_xy =τ_wxy -касательное напряжение в сварном соединении;

^Ry^{= R}wy.

11.5. При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие про­дольной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условия

                       τ _f ≤ R_wfγ_wfγ_c и τ _z ≤ R_wzγ_wzγ_c, (126)

где τ _f и τ _z  - напряжения в расчетном сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

(СНиП II -23-81)

Основные положения

12.1. При проектировании стальных конст­рукций необходимо:

- предусматривать связи, обеспечивающие в процессе монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом и его элементов, назначения их в зави­симости от основных параметров сооружения и режима его эксплуатации (конструктивной схе­мы, пролетов, типов кранов и режимов их работы, температурных воздействий и т.п.);

- учитывать производственные возможности и мощность технологического и кранового обору­дования предприятий изготовителей стальных конструкций, а также подъемно-транспортное и другое оборудование монтажных организаций;

- производить разбивку конструкций на отпра­вочные элементы с учетом вида транспорта и габаритов транспортных средств, рационального и экономичного транспортирования конструкций на строительство и выполнения максимального объема работ на предприятии-изготовителе;

- использовать возможность фрезерования тор­цов для мощных сжатых и внецентренно-сжатых элементов (при отсутствии значительных крае­вых растягивающих напряжений) при наличии соответствующего оборудования на предприя­тии-изготовителе;

- предусматривать монтажные крепления эле­ментов (устройство монтажных столиков и т.п.);

- в болтовых монтажных соединениях приме­нять болты класса точности В и С, а также высо­копрочные, при этом в соединениях, воспринима­ющих значительные вертикальные усилия (креплениях ферм, ригелей и т.п.), следует пре­дусматривать столики; при наличии в соедине­ниях изгибающих моментов следует применять болты класса точности В и С, работающие на ра­стяжение.

12.2. При конструировании стальных свар­ных конструкций следует исключать возможность вредного влияния остаточных деформаций и на­пряжений, в том числе сварочных, а также кон­центрации напряжений, предусматривая соответ­ствующие конструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов на­пряжений) и технологические мероприятия (по­рядок сборки и сварки, предварительный выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строгания, фрезерования, зачистки абра­зивным кругом и др.).

12.3. В сварных соединениях стальных кон­струкций следует исключать возможность хруп­кого разрушения конструкций в процессе их мон­тажа и эксплуатации в результате неблагоприят­ного сочетания следующих факторов:

- высоких местных напряжений, вызванных воз­действием сосредоточенных нагрузок или дефор­маций деталей соединений, а также остаточных напряжений;

- резких концентраторов напряжений на участ­ках с высокими местными напряжениями и ори­ентированных поперек направления действующих растягивающих напряжений;

- пониженной температуры, при которой дан­ная марка стали в зависимости от ее химическо­го состава, структуры и толщины проката пере­ходит в хрупкое состояние.

При конструировании сварных конструкций следует учитывать, что конструкции со сплошной стенкой имеют меньше концентраторов напряже­ний и менее чувствительны к эксцентриситетам по сравнению с решетчатыми конструкциями.

12.4. Стальные конструкции следует защи­щать от коррозии в соответствии со СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

Защита конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях тропического климата, должна выполняться по ГОСТ 15150-69.

12.5. Конструкции, которые могут подвергаться воздействию расплавленного металла (в виде брызг при разливке металла, при прорыве металла из печей или ковшей), следует защищать облицовкой или ограждающими стенками из огнеупорного кирпича или жароупорного бетона, защищенными от механических повреждений.

Конструкции, подвергающиеся длительному воздействию лучистой или конвекционной тепло­ты или кратковременному воздействию огня во время аварий тепловых агрегатов, следует защи­щать подвесными металлическими экранами или футеровкой из кирпича или жароупорного бетона.

Сварные соединения

12.6. В конструкциях со сварными соединениями следует:

- предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

- обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетом выбранного способа и технологии сварки.

12.7. Разделку кромок под сварку следует принимать по ГОСТ 8713-79, ГОСТ 11533-75, ГОСТ 14771-76. ГОСТ 23518-79, ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.

12.8. Размеры и форму сварных угловых швов следует принимать с учетом следующих условий:

а) катеты угловых швов к_f должны быть не более 1,2t, где t- наименьшая толщина соединяемых элементов;

б) катеты угловых швов к_f следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 38;

в) расчетная длина углового сварного шва должна быть не менее 4 к_f и не менее 40 мм;

г) расчетная длина флангового шва должна быть не более 85β_f k_f (β_f - коэффициент, принимаемый по табл. 34), за исключением швов, в которых усилие действует на всем протяжении шва;

д) размер нахлестки должен быть не менее 5 толщин наиболее тонкого из свариваемых элементов;

е) соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать, как правило, 1:1. При разных толщинах свариваемых элементов допускается принимать швы с неравными катетами, при этом катет, примыкающий к более тонкому элементу, должен соответствовать требованиям п. 12.8, а, а примыкающий к более толстому элементу- требованиям п. 12.8, б;

ж) в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки, а также возводимых в климатических районах I₁,, I₂, II₂ и II₃, угловые швы следует выполнять с плавным переходом к основному металлу при обосновании расчетом на выносливость или на прочность с учетом хрупкого разрушения.

Таблица 38

Минимальные катеты швов k_f  при толщине более толстого из свариваемых элементов t,мм

Вид соединения	Вид сварки	Предел текучести стали, МПа (кгс/см^2)	Минимальные катеты швов kf мм, при толщине более толстого из соединяемых элементов t, мм
			4-5	6-10	11-16	17-22	23-32	33-40	41-80
Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое	Ручная	До 430 (4400)	4	5	6	7	8	9	10
		Св.430 (4400) до 530 (5400)	5	6	7	8	9	10	12
	Автомати-ческая и полуавто-матическая	До 430 (4400)	3	4	5	6	7	8	9
		Св.430 (4400) до 530 (5400)	4	5	6	7	8	9	10
Тавровое с односторонними угловыми швами	Ручная	До 380 (3900)	5	6	7	8	9	10	12
	Автомат-ическая и полуавто-матическая	До 380 (3900)	4	5	6	7	8	9	10

 

Примечания: 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (кгс/см²), а также из всех сталей при толщине элементов свыше 80 мм минимальные катеты угловых швов принимаются по специальным техническим условиям.

2. В конструкциях группы 4 минимальные катеты односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включ. и на 2 мм — при толщине элементов свыше 40 мм.

 

12.9*. Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных двутавров по пп. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 и конструкций группы 4 допус­кается применять односторонние угловые швы, катеты которых следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 38*.

Применение этих односторонних угловых швов не допускается в конструкциях:

- группы I;

- эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивной средах (классификация со­гласно СНиП по защите строительных конструк­ций от коррозии);

- возводимых в климатических районах I₁ Il₂ II₂ и II₃.

12.10.Для расчетных и конструктивных угловых швов в проекте должны быть указаны вид сварки, электроды или сварочная проволока, положение шва при сварке.

12.11.Сварные стыковые соединения листовых деталей следует, как правило, выполнять прямыми с полным проваром и с применением выводимых планок.

В монтажных условиях допускается односто­ронняя сварка с подваркой корня шва и сварка на остающейся стальной подкладке.

12.12.Применение комбинированных соединений, в которых часть усилия воспринимается сварными швами, а часть—болтами, не допускается.

12.13.Применение прерывистых швов, а также электрозаклепок, выполняемых ручной сваркой с предварительным сверлением отверстий, допускается только в конструкциях группы 4.

 

Примеры расчета сварных соединений по СНиП II -23-81

Пример 1. Проверить прочность стыкового соединения. Полоса растянута силой N. Физические методы контроля качества сварного соединения отсутствуют. Ось шва наклонена к оси полосы х (см. рис. 4.2) под углом 60°. Материал полосы - сталь С345. Сварка полуавтоматическая, выполняется в среде углекислого газа проволокой Св-08Г2С с применением технологических планок. Нормативное сопротивление металла шва R_wun = 490 Н/мм² = 49 кН/см². Расчетное сопротивление стыковых сварных соединений на рас­тяжение по пределу текучести R _wy = 0,85 R_y. Для толщины полосы t = 10 мм R_y. = 33,5 кН/см². Предельное значение усилия, которое может выдержать полоса в сечении по ос­новному металлу, равно N = R_vbtγ_c. Коэффициент условия работы γ_c = 1, ширина полосы b = 300 мм, толщина полосы t = 10 мм. Следовательно, N = 33,5 · 30 · 1 · 1 = 1005 кН.

Раскладываем усилие N на составляющие:

- усилие, перпендикулярное оси шва (нор­мальное), N_n = Ns inα = 1005·0,866 = 870,33 кН;

- усилие, направленное вдоль оси шва (тангенциальное), N _t = N cosα = 1005 · 0,5 = 502,5 кН.

Площадь расчетного сечения шва А _w = tb / sin α= 1 · 30/0,866 = 34,64 см².

Расчетное сопротивление металла стыкового шва растяжению для стали С345 (без физического контроля качества)

R_wv = 0,85 R_v = 0,85 · 33,5 = 28,48 кН/см².

Напряжения σ = N _σ / A_w = 870,33/34,64 = 25,12 < R _wy = 28,48 кН/см².

Напряжения от сдвигающего усилия τ = N_τ / A_w = 502,5/34,64 = 14,51 кН/см²< R _ws = 19,52 кН/см².

Расчетное сопротивление металла стыкового шва сдвигу

R_ws = R_S = 0.58 R_un /γ_m = (0,58 · 34.5//1,025) = 19,52 кН/см².

Стыковой шов, выполненный под углом 60° к оси полосы, удовлетворяет условиям прочности без физического контроля качества.

Рис. 4.2. Расчетные схемы стыковых швов: а – на продольную силу; б – на продольную силу стыка с косым швом; в – на изгиб

 

Пример 2. Рассчитать прикрепление растянутого стержня из стали С345, состоящего из двух равнополочных уголков ┘└ 80x7 мм, к фасонке из такой же стали толщиной t = 12 мм (рис. 4.3). Сварка полуавтоматическая в углекислом газе проволокой Св-08Г2С.

Рис. 4.3. Прикрепление уголков к фасонке: а – равнополочных (равнобоких);

б – неравнобоких, соединенных большими полками вместе; в – неравнобоких, соединенных малыми полками вместе; г – соединение уголков с фасонками

 

Усилие N, проходящее через центр тяжести сечения стержня, равно 700 кН. На один уголок действует N ₁ = 0,5 N = 350 кН. Распределяем усилие, приходящееся на один уголок между швами на обушке уголка и на пере.

При равнополочных уголках на обушок действует усилие 0,7· N ₁ = 0,7 · 350 = 245 кН (усилия распределяются в соотношении, обратно пропорциональном расстояниям от центра тяжести сечения стержня до швов, см. рис. 4.3, г). Усилие на пере 0,3· N ₁ = 105 кН. Определяем расчетное сечение соединения.

По границе сплавления R_wzβ_Z = 0,45 R_un β_Z = 1,05 · 0,45 · 47 = 22,21 кН/см²; для фасонки толщиной 12 мм R_un = 47 кН/см². По металлу шва β_f R_wf = 0,9 · 21,5 = 19,35 кН/см².

Коэффициенты β_f и β_Z определяем по табл. 34*СНиП II-23-81*. Расчетное сопротив­ление R_wf по табл. 56 СНиП равно 21,5 кН/см²; β_Z. R_wz = 22,21 > β_f R_wf = 19,35. Расчетным сечением является сечение по металлу шва, согласно табл. 38 *СНиП при толщине фасонки t = 12 мм минимальный катет шва k_fmin = 6 мм. При толщине уголка 7 мм максимальное значение катета шва k_fnim = 0,9 t = 0,9 · 7 = 6,3 мм. Принимаем катеты швов на обушке и пере одинаковыми: k_f = 6 мм. Требуемая длина шва на обушке уголка l _w1 = 0,7 N ₁,/ β_f k_f R_wf = 245/0,9·0,6·21,5 = 21,1см.

Требуемая длина шва на пере уголка

l_{w 2} = 0,3 N ₁ / β_f k_f R_wf = 105/0,9 · 0,6·21,5 = 9,0 см.

Предельная расчетная длина должна быть не более

85 β_f k_f = 85 · 0,9 · 0,6 = 45,9 см = 459 мм > 211 мм.

Можно считать, что шов работает равномерно на всей длине.

Учитывая непровар и кратер в концевых участках шва, имеем: на обушке l _w1+ 1 = 22 см; на пере l_{w 2} + 1 = 10 см (см. рис. 4.3, г).

Как правило, катеты швов на обушке и пере уголков принимаются одинаковыми. Разная величина катетов усложняет изготовление конструкций, так как при этом необ­ходимо менять режим сварки.

 

                                                                        Таблица 50* Стали для стальных конструкций зданий и сооружений

Сталь	ГОСТ или ТУ	Категория стали для климатического района строительства (расчетная температура, °С)
		II4 (-30 > t > -40); II5 и др. (/> -30)	I2, II2 и II3 (-40> t ≥-50)	I, (-50> t ≥-65)
Группа 1. Сварные конструкции либо их элементы, работающие в особо тяжелых условиях или подвер­гающиеся непосредственному воздействию динамических, вибрационных или подвижных нагрузок [под­крановые балки; балки рабочих площадок; элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, не­посредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов; фасонки ферм; пролетные строения транспортерных галерей; сварные специальные опоры больших переходов линий электропередачи (ВЛ) высотой более 60 м; элементы оттяжек мачт и оттяжечных узлов; балки под краны гидротехнических соору­жений и т.п.].
C255 C285 C345 C375 C390 C390K C440	ГОСТ 27772-88	+  +   3   3 + + +	-   -   3   3   +   +   +	-       -       4       4       +       +      +
Группа 2. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке [фермы; ригели рам; балки перекрытий и покрытий; косоуры лестниц; опоры ВЛ, за исключением сварных опор больших, переходов; опоры ошиновки открытых распределительных устройств подстанций (ОРУ); опоры под выключатели ОРУ; опоры транспортерных галерей; элементы контактной сети транспорта (штанги, анкерные оттяжки, хомуты); прожекторные мачты; элементы комбинированных опор антенных сооружений; трубопроводы ГЭС и насосных станций; облицовки водоводов; закладные части затворов и другие растя­нутые, растянутоизгибаемые и изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 1 при отсутствии сварных соединений и балки подвесных путей из двутавров по ГОСТ 19425—74* и ТУ 14-2-427—80 при наличии сварных монтажных соединений.
С245 С255 С275 С285 С345 С345К С375 С390 С390К С440 С590 С590К ВСт3кп толщиной до 4 мм ВСт3пс толщиной до 5,5 мм ВСт3сп толщиной 6 -– 10 мм 16Г2АФ толщиной 6- – 9 мм	ГОСТ 27772-88     ГОСТ 10705-80 То же   То же ТУ 14-3-567-76	+^г) + + + 1 + + + + + + - 2^О)   2^О) 6 +	- - - - 3 - 3 + + + - + 2^О)   -   - +	- - - - 4^а, д) - 4^а, д) + ^б) + ^б) + ^в) - + -   -   - +

Продолжение табл. 50

Сталь	ГОСТ или ТУ	Категория стали для климатического района строительства (расчетная температура, °С)
		II4 (-30 > t > -40); II5 и др. (/> -30)	I2, II2 и II3 (-40> t ≥-50)	I, (-50> t ≥-65)
Группа 3. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке [колонны; стойки; опорные плиты; элементы настила перекрытий; конструкции, поддерживающие технологическое оборудование; вертикальные связи по колоннам с напряжением в связях свыше 0,4Л^,; анкерные, несущие и фиксирующие конструкции (опоры, ригели жестких поперечин, фиксаторы) контактной сети транспорта; опоры под оборудование ОРУ, кроме опор под выключатели; элементы стволов и башен антенных соору­жений; колонны бетоновозных эстакад, прогоны покрытий и другие сжатые и сжато-изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений.
C235 C245 C255 C275 C285 C345 C345К С375 С390 С390К С440 С590 С590К ВСт3кп толщиной до 4 мм ВСт3кп толщиной 4,5 – 10 мм ВСт3пс толщиной 5 -– 15 мм ВСт3кп толщиной до 5,5 мм ВСт3пс толщиной 6 -10 мм ВСт3сп толщиной 5 -– 15 мм ВСт3сп толщиной 6 -10 мм 16Г2АФ толщиной 6- – 9 мм	ГОСТ 27772-88   ГОСТ 10705-80 То же   ГОСТ 10706-76   ГОСТ 10705-80 ГОСТ 10705-80  ГОСТ 10706-76   ГОСТ 10705-80  ТУ 14-3-567-76	+^е, и)   +   +   + + 1 +   +   +      + + + - 2^О) 2^О) 4 2^О)   6 - -   +	-   -   +^ж)   -   +^ж)   1   +   +   +   + + - + 2^О) - - 2^О) ^- 4 5   +	-       -       -       -       -       2 или 3      -       2 или 3       +       + + - + - - - - - - - +
Группа 4. Вспомогательные конструкции зданий и сооружений (связи, кроме указанных в группе 3; второстепенные элементы сооружений и т.п.); а также Конструкции и их элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений.
С235 С245 С255 С275 С285 ВСт3кп толщиной до 4 мм ВСт3кп толщиной 4,5 – 10 мм ВСт3пс толщиной 5 -15 мм ВСт3пс толщиной до 5,5 мм ВСт3пс толщиной 6-10 мм	ГОСТ 27772-88     ГОСТ 10705-80  То же ГОСТ 10706-76   ГОСТ 10705-80    То же	+ - _ - - 2^0)   2^0)   4 2^0)   6	- + + + + 2^0)   -   4 2^О)   6	- + + + + 2^0)   - - 2^0) -   -
Обозначения, принятые в табл. 50: а) фасонный прокат толщиной до 11 мм, а при согласовании с изготовителем – до 20 мм; листовой – всех толщин;                                   б) требования по ограничению углеродного эквивалента по ГОСТ 27772-88 для толщин свыше 20 мм;                                                                                                             в) требования по ограничению углеродного эквивалента по ГОСТ 27772-88 для всех толщин;                                                                                                                                    г) для района II4 для неотапливаемых зданий и конструкций, эксплуатируемых при температуре наружного воздуха, применять прокат толщиной не более 10 мм;         д) при толщине проката не более 11 мм допускается применять сталь категории 3; е) кроме опор ВЛ, ОРУ и КС; ж)     прокат толщиной до 10 мм и с учетом требований разд. 10; и) кроме района И4 для неотапливаемых зданий и конструкций, эксплуатируемых при температуре наружно­го воздуха. Знак «+» означает, что данную сталь следует применять; знак «-» означает, что данную сталь в указанном климатическом районе применять не следует. Примечания: 1. Требования настоящей таблицы не распространяются на стальные конструкции специальных сооружений: магистральные и технологические трубопроводы, резервуары специального назначе­ния, кожухи доменных печей и воздухонагревателей и т.п. Стали для этих конструкций устанавливаются соответ­ствующими СНиП или другими нормативными документами. 2. Требования настоящей таблицы распространяются на листовой прокат толщиной от 2 мм и фасонный прокат толщиной от 4 мм по ГОСТ 27772—68, сортовой прокат (круг, квадрат, полоса) по ТУ 14-1-3023—80, ГОСТ 380—71** (с 1990.Г. ГОСТ 535—88) и ГОСТ 19281—73*. Указанные категории стали относятся к прокату толщиной не менее 5 мм. При толщине менее 5 мм приведенные в таблице стали применяются без требований по ударной вязкости. Для конструкций всех групп, кроме группы 1 и опор ВЛ и ОРУ, во всех климатических районах, кроме I 1 допускается применять прокат толщиной менее 5 мм из стали С235 по ГОСТ 27772—88. 3. Климатические районы строительства устанавливаются в соответствии с ГОСТ 16350—80 «Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей». Указанные в головке таблицы в скобках расчетные температуры соответствуют температуре наружного воздуха соответствую­щего района, за которую принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки согласно указаниям СНиП по строительной климатологии и геофизике. 4. К конструкциям, подвергающимся непосредственному воздействию динамических, вибрационных или подвижных нагрузок, относятся конструкции либо их элементы, подлежащие расчету на выносливость или рассчитываемые с учетом коэффициентов динамичности. 5. При соответствующем технико-экономическом обосновании стали С345, С375, С440, С590, С590К, 16Г2АФ могут заказываться как стали повышенной коррозионной стойкости (с медью) — С345Д, С375Д, С440Д, С590Д, С590КД, 16Г2АФД. 6. Применение термоупрочненного с прокатного нагрева фасонного проката из стали С345Т и С375Т, по­ ставляемого по ГОСТ 27772—88 как сталь С345 и С375, не допускается в конструкциях, которые при изготовлении подвергаются металлизации или пластическим деформациям при температуре выше 700 °С. 7. Бесшовные горячедеформированные трубы по ГОСТ 8731—87 допускается применять только для элементов специальных опор больших переходов электропередачи высотой более 60 м, для антенных сооружений связи и других специальных сооружений, при этом следует применять марки стали: во всех климатических районах, кроме I1, I2, II2 и II3, марку 20 по ГОСТ 8731—87, но с дополнительным требо­ванием по ударной вязкости при температуре минус 20°С не менее 30 Дж/см^2(3 кгсм/см^2); в климатических района I2, II2 и II3 — марку 09Г2С по ГОСТ 8731—87, но с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 40 °С не менее 40 Дж/см^2 (4 кгсм/см^2) при толщине стенки до 9 мм и 35 Дж/см^2 (3,5 кгсм/см^2) при толщине стенки 10 мм и более. Не допускается применять бесшовные горячедеформированные трубы, изготовленные из слитков, имеющих маркировку с литером «Л», не прошедшие контроль неразрушающими методами. 8. К сортовому прокату (круг, квадрат, полоса) по ТУ 14-1-3023—80, ГОСТ 380—71** (с 1990 г. ГОСТ 535—88) и ГОСТ 19281—73* предъявляются такие же требования, как к фасонному прокату такой же толщины по ГОСТ 27772—88. Соответствие марок сталей по ТУ 14-1-3023—80, ГОСТ 380—71* ГОСТ 19281—73* и ГОСТ 19282—73* сталям по ГОСТ 27772—88 следует определять по табл. 51, б.

 

 

 

Таблица 51